Grava Teknika kaj Sekureca Noto: Ĉi tio estas arkiva eduka teksto, ne senmova kalkulo, konstrua dezajno aŭ agado-manlibro. Formuloj, subtenaj modeloj kaj desegnaĵoj estis transdonitaj de la originala enhavo sen profesia konfirmo aŭ adapto al la hodiaŭaj regularoj. La portanta kapablo, stabileco, ŝarĝoj, materialoj, juntoj kaj fundamento por specifa objekto devas esti determinitaj de atestita inĝeniero surbaze de validaj normoj, geoteknikaj datumoj kaj la reala kondiĉo de la strukturo. La ilustraĵoj estas instruaj kaj ne reprezentas konfirmitajn projektojn de Savo Kusić.
Senmovaj kalkuloj kaj dezajno de subtenaj strukturoj ne estas parto de la nova publika oferto de la firmao. La nuna produktadfokuso konsistas el lignaj fenestroj, ligno-aluminiaj fenestroj kaj propraj pordoj. Por specifa fenestro aŭ porda projekto, vi povas sendi peton pri citaĵo.
Strukturo kaj divido de la portanto
Subtenaj elementoj: interna kaj ekstera stabileco
La portantaj elementoj estas:
Simplaj bastonoj kapablaj transdoni nur streĉajn aŭ kunpremajn fortojn, kies ataklinio koincidas kun la akso de la bastono. Tio signifas ke la bastonoj en la nodoj estas ligitaj kun juntoj kie ekzistas neniu frotado, kaj ke eksteraj fortoj atakas la nodojn. Subtenoj kiuj konsistas nur el simplaj bastonoj estas nomitaj herniobandaĝo.
Bastonoj rezistemaj al fleksado - traboj - povas transdoni kaj fortojn, kies atakolinioj koincidas kun la akso de la bastono, kaj fortojn, kies ataklinioj estas paralelaj al la akso de la bastono aŭ arbitre klinitaj al ĝi. Traboj ricevas normalajn fortojn, transversajn fortojn, fleksmomentojn kaj, en la donita kazo, tordmomentojn. Tiuj en nodoj povas esti ligitaj per ĉarniroj aŭ per rigidaj anguloj.
Subtenoj kaj krampoj malhelpas la subtenon moviĝi al fikspunktoj en la aviadilo aŭ spaco. Ĉiu subteno kapablas transdoni forton en certa direkto, kiu pasas tra la suspendita nodo. Se estas nur unu subteno en la subtenata nodo - subtena punkto - ĝi nomiĝas movebla lagro de la spaca subteno. Se la nodo estas subtenata per du subtenoj, ĝi estas nomita nemovebla lito de plata subteno, aŭ spaca portanta liniolito. La senmova lito de la spaca subteno postulas tri subtenojn.
Ĉiu pinĉado de fleksiĝema bastono kapablas transdoni pinĉan momenton kuŝantan en certa ebeno. Plejofte, nemovebla lagro estas konektita al la krampo, tiel ke en la kazo de plata subteno estas du subtenoj kaj unu krampo, kaj en la kazo de spaca subteno estas tri subtenoj kaj tri krampoj. Movoj kaj rotacioj de certa grandeco povas okazi ĉe lokoj de subteno kaj pinĉado.
La bezonata nombro da elementoj por la stabileco de la subteno estas akirita de la kondiĉoj por interna kaj ekstera stabileco. La subteno estas interne stabila kiam la interĉambra pozicio de la nodoj de la apogo estas certigita per sufiĉa nombro da bastonoj, por ke ĝi povas esti ŝanĝita nur kiam iuj aŭ ĉiuj bastonoj ŝanĝas longojn. Interne stabila plata subteno nomiĝas rigida plato. La subteno estas ekstere aŭ tute stabila kiam la meza pozicio de la nodoj kaj ilia pozicio laŭ la fiksaj punktoj de la ebeno, aŭ spaco povas ŝanĝiĝi nur laŭ la mezuro de la ŝanĝoj en la longo de la bastonoj, la movado de la subtenoj aŭ la rotacio de la krampo.
Plataj krampoj
La minimuma nombro da bastonoj necesaj por interna stabileco kaj la minimuma nombro da bastonoj kaj subtenoj necesaj por ekstera stabileco de herniobandaĝo kun s bastonoj, a subtenoj kaj k nodoj estas:
s =2k -3
s + a =2k, (3 ≤ a)
La unua kondiĉo estas plenumita kiam la subteno estas formita komencante de unu bastono kunligante pliajn nodojn kun du bastonoj ĉiu, per kio la bastonoj al kiuj unu nodo estas ligita ne devas kuŝi sur la sama rekta linio.
Krampo kun s1 simplaj bastonoj, s2 bastonoj rezistemaj al fleksado, e rigidaj anguloj, a1 apogas, a2 pinĉas kaj k nodoj estas internaj, aŭ ekstere stabilaj kiam:
s1+ s2+ e ≥ 2k -3
s1+ s2+ e + a1+ a2 ≥2k, (a=a1+ a2≥3)
Sl.1
Ĉiu rigida angulo povas esti anstataŭigita per simpla bastono. Se en unu nodo i bastonoj estas rigide ligitaj unu al la alia, la nombro da rigidaj anguloj en tiu nodo estas i-1. Kiam la superpendaĵoj de la bastonoj (konzoloj) estas kalkulitaj kiel bastonoj, la liberaj finoj devas esti nombritaj kiel nodoj. La krampo en fig.1kun s1=9, s2=7, e=5(markitaj en la bildo) kaj k=12interne ĝi estas stabila. Kiam rigidaj anguloj4kaj5ni anstataŭigu ĝin per juntoj kaj simplaj bastonoj, kiuj estas markitaj per rompitaj linioj en la bildo, tiam s1=11, s2=7, e=3, dum la nombro da nodoj restas senŝanĝa.
Sl.2kaj mi2b
Se en unu subteno kun la bezonata minimuma nombro da subtenoj, individuaj bastonoj aŭ rigidaj anguloj estas anstataŭigitaj per subtenoj aŭ krampoj, la subteno perdas sian internan stabilecon, fig.2a, b. Por tiaj subtenoj ekzistas aliaj eblecoj pri kiel stabileco povas esti provita. Se p estas la nombro da rigidaj platoj de la subteno sen interna stabileco, dum oni devas rimarki, ke ununura simpla bastono aŭ bastono rezistema al fleksado plenumas la kondiĉojn de interna stabileco kaj povas esti komprenata kiel rigida plato, kaj se z estas la nombro da interreagoj en la juntoj, la ekstera stabileco postulas ke: a + z ≥3p. La nombro da mezaj reagoj en la junto en kiu la plato estas fiksita (fig.3,4,5) estas z=2(_kaj-_1).
Sl.3kaj4, respektive
Sl.5
La kadro en fig.6estas sesoble statike nedeterminita. Se la superpendaĵoj, kiuj havas neniun influon sur la grado de senmova nedetermino, estas kalkulitaj kiel bastonoj, la rigidaj anguloj, per kiuj ili estas alkroĉitaj al la sistemo, ankaŭ estu konsiderataj kaj la liberaj finoj de la superpendaĵoj estu kalkulitaj kiel nodoj (s=7, e=6, a=9, k=8). Por ĉi tiuj specoj de subtenoj, la taŭga formo de kondiĉoj por testi internan kaj eksteran stabilecon estas:
3_s_ ≥3k-3;3s+a ≥3k, (a≥3).
Samtempe, enirpermesiloj ne devas esti kalkulitaj kiel bastonoj. Ofte, en tiaj kazoj, la plej rapida maniero veni al konkludo pri la grado de senmova nedetermino de la subteno estas tranĉante la bastonojn aŭ ekskludante statikajn kvantojn ĝis sendube stabila, statike determinita subteno restas. Kun la tri sekcioj indikitaj en fig.7tri senmovaj kvantoj (normala forto, transversa forto, fleksa momento) estas ekskluditaj.
Se en unu n0-oble statike nedeterminita plata krado ĉiuj bastonoj en la nodoj estas rigide ligitaj, la grado de senmova nedetermino estas
n = n0+2s – k.
Fig. 6
Sl.7
Spacaj subtenoj
La minimuma nombro da subtenoj por spacaj kradoj estas a=6. La sekvaj kondiĉoj validas por interna kaj ekstera stabileco:
s ≥3k -6; s + a ≥3k, (a≥6).
La kondiĉo por interna stabileco estas plenumita kiam, komencante de unu triangula plato, pliaj nodoj en la spaco estas ligitaj per po tri bastonoj, kiuj ne devas kuŝi en unu ebeno. Tiamaniere kreiĝas spaca krado de la unua speco, kies karakterizaĵo estas, ke ĝi ĉiam enhavas almenaŭ unu nodon, en kiu nur tri bastonoj estas ligitaj, kaj ke ĝi konservas tiun ĉi trajton eĉ kiam tiu nodo kun la respondaj bastonoj estas forigita.
Krome, spacaj kradoj povas esti formitaj kunligante triangulajn platojn tiel ke du kaj du platoj estas ligitaj per ses bastonoj, kie ĉiu nodo estas ligita al la apudaj platoj kun du bastonoj ĉiu. La ligo de du platoj aŭ du internaj stabilaj spacaj kradoj povas esti realigita per unu junto kaj tri bastonoj kiuj ne pasas tra tiu junto. Fine oni povas kunligi tri triangulajn platojn12de bastonoj kaj tio kun po4bastono inter ĉiu telero. Por interna, aŭ la ekstera stabileco de spacaj subtenoj kie ĉiuj bastonoj estas rigide ligitaj al fleksado kaj tordado, la kondiĉoj devas esti plenumitaj.
6s ≥6(k-1);6s + a ≥6k
Tial, la portanto en fig.8estas24tempoj statike nedeterminita, kiu, kiel antaŭe, povas esti kontrolita plej facile kiam kvar horizontalaj bastonoj estas tranĉitaj kaj tiamaniere ses nekonataĵoj estas ekskluditaj en ĉiu tranĉo (1normala forto,2transversaj fortoj,2 mfleksanta omenton kaj1torda momento). Se ni forigas f-ligojn enmetante juntojn en bastonojn aŭ iliajn ligojn, tiam la stabileckondiĉoj estas:
6s – f ≥6(k-1);6s – f + a ≥6k.
Sl. 8
Ŝarĝo kaj reagoj: statikaj taskoj
En la kazo de plataj subtenoj, la eksteraj fortoj devas kuŝi en la ebeno de la subteno, en la kazo de spacaj subtenoj, ili povas havi arbitran pozicion. En herniobandaĝoj, estas supozite ke la ŝarĝo atakas ĉe la nodoj.
Aktivaj fortoj kaŭzas rezistojn de eksteraj elementoj, reagojn de apogoj C en apogoj kaj pinĉaj momentoj E en pinĉaĵoj. La rezistoj de la internaj elementoj de la subteno - la sekcaj fortoj - estas: aksaj fortoj S en simplaj bastonoj; en bastonoj rezistemaj al fleksado kaj tordado normalaj aŭ laŭlongaj fortoj N, fleksmomentoj M, tordmomentoj aŭ tordmomentoj T kaj transversaj fortoj Q. La rezisto de la elementoj ankaŭ povas kaŭzi ŝanĝojn en temperaturo kaj malstreĉiĝon de la subtenoj.
Dimensionado de individuaj elementoj kaj determini la streĉojn kiuj aperas en ili estas la tasko de Materiala Rezisto. Kiam oni determinas la statikajn valorojn, la aplikata materialo gravas nur en la mezuro, ke la konstanta ŝarĝo dependas de ĝi. Aliaj propraĵoj de la materialo estas konsiderataj nur kiam temas pri influo de subtena movado aŭ temperaturŝanĝoj (ŝrumpado, fluo) aŭ kiam deformadoj devas esti kalkulitaj. Ĝenerale, traboj devas esti provitaj por diversaj ŝarĝokazoj, kiuj ne devas okazi samtempe (daŭra ŝarĝo, utila ŝarĝo, ventoŝarĝo, neĝa ŝarĝo). Supozante, ke la elastaj deformiĝoj estas tiom malgrandaj, ke ili povas esti ignoritaj rilate al la dimensioj de la sistemo - kaj ĉi tio kutime estas la kazo - validas la principo de supermeto, laŭ kiu individuaj ŝarĝokazoj kaj aliaj influoj povas esti ekzamenitaj aparte kaj la kalkulitaj valoroj por statikaj aŭ geometriaj kvantoj aldonitaj kune, kun certa korekto de la valoroj per partaj sekurecaj koeficientoj favoraj aŭ ŝanĝiĝemaj (koeficientoj por konstantaj aŭ ŝanĝiĝemaj ŝarĝoj).
Statike determinitaj subtenoj
Nekonataj kaj disponeblaj ekvacioj
En statike determinita krado, a reagoj de la subtenoj kaj s aksaj fortoj estas nekonataj, kies determino disponeblas kiam la krado havas k nodojn.2_k_ ekvacio (∑X=0kaj ∑Y=0) en la ebeno i3k ekvacio en spaco. En plata subteno, la nekonatoj povas esti reduktitaj al s1 aksaj fortoj de simplaj bastonoj, s2 normalaj fortoj de bastonoj rezistemaj al fleksado, e fleksmomentoj en rigidaj anguloj, a1 reago de apogoj kaj a2 krampmomentoj. La transversaj fortoj devus esti determinitaj de la momentoj ĉe la finoj de la bastonoj kaj la eksteraj fortoj agantaj inter la nodoj. En nodo de kiu i rigide kunligitaj bastonoj komenciĝas al la najbaraj nodoj, sufiĉas scii i-1 momento - kiu respondas al la nombro da rigidaj anguloj - ĉar por la determino de alia nekonata momento en ĉiu tia nodo ekzistas ekvilibra kondiĉo ∑M=0. Determini s1 + s2 + e + a1 + a2 ankoraŭ restas nekonataj2_k_ ekvilibraj kondiĉoj.
Kondiĉoj por ekvilibro de eksteraj fortoj sur plataj subtenoj
Reagoj de platsubtenoj ripozantaj sur unu senmova kaj unu movebla lagro (fig.9) estas akiritaj grafike uzante fortoplurlantojn. La linio de atako de forto B estas konata kaj havas la direkton de subteno ĉe tiu punkto, kaj la linio de atako de forto Ka devas pasi tra la intersekco de fortoj B kaj P. Ĝi estas kalkulita de la kondiĉo Ma =0, H =0kaj Mb =0estas iom post iom determinitaj de la fortoj B, C kaj A. Apogante la platon sur tri moveblaj lagroj (fig.10) estas ĝusta nur kiam la reakciaj linioj ne intersekcas ĉe unu punkto. Reagoj estas determinitaj grafike uzante fortoplurangulojn aŭ kompute uzante momentekvaciojn relative al la punktoj kie du kaj du ataklinioj de fortoj intersekcas.
Sl.9
Fig. 10
En kazo de statike determinitaj subtenoj sen interna stabileco, krom la kondiĉoj por la ekvilibro de eksteraj fortoj entute, estas ankaŭ enkondukitaj kondiĉoj por la juntoj, kiuj esprimas la postulon, ke la juntoj ne povas ricevi flekseblajn momentojn. Tial, la ataklinio de reago Ka de la tri-ĉarnirita kadro en Fig. 11 mora pasas tra la junto g, kaj la dekstra plato povas esti en ekvilibro nur kiam la tri fortoj agantaj sur ĝi (P, Kb kaj forto en la junto = Ka) intersekcas ĉe unu punkto. Por akiri ekvilibrajn kondiĉojn enhavantajn nur unu nekonatan ĉiun, estas oportune kalkuli kun la vertikalaj komponentoj de reagoj A kaj B kaj komponentoj C kaj D laŭ la linio liganta la subtenpunktojn. El la kondiĉoj Mb = 0 kaj Ma = 0, fortoj A kaj B estas akiritaj, kaj el la kondiĉo por la junto Mg = 0, por la fortoj atakantaj la maldekstran platon, forto C estas akirita, kaj por la fortoj sur la dekstra plato, forto D. Simile, la reagoj de la kadrosubtenoj estas determinitaj en figs. 12. Por la ŝarĝo donita ĉi tie, la plej rapida maniero akiri la rezulton estas grafike. Krampo kun artikoj laŭ fig. 13. La horizontalaj komponentoj de la eksteraj fortoj kiuj atakas la subtenon estas ricevitaj de la senmova lito, la forto F estas akirita de ∑H=0. Telero II ripozas ĉe punktoj g1 kaj g2 sur platoj I kaj III, kaj plato IV ĉe g3 sur III. La vertikalaj fortoj en la juntoj G1, G2, G3 kaj la reago E estas determinitaj de la ekvilibra kondiĉo de la plato II aŭ IV, kaj tiam paŝon post paŝo la reagoj A,_,___B estas determinitaj. decidita.
Fig. 11 kaj 12, respektive
Fig. 13
Determino de internaj senmovaj grandecoj
Aksaj fortoj S de simplaj bastonoj estas, kiel regulo, konsiderataj pozitivaj kiam ili estas streĉfortoj, kaj negativaj kiam ili estas kunpremofortoj. Simile, la signo de la normala forto N en la trabo estas determinita. La normala forto Ni ĉe la punkto i estas la komponanto paralela al la tanĝanto al la akso de la trabo ĉe la punkto i de la rezulta R de ĉiuj fortoj agantaj sur la trabo sur unu flanko de la punkto i. La transversa forto Qi estas la komponanto normala al la akso de la bastono ĉe la punkto kaj la sama kaj la rezultanto, kaj la fleksa momento Mi estas la momento de la rezultanto (fig. 14). Determino de la kvantoj N, Q kaj M estas farata regule el individuaj fortoj kaj iliaj komponantoj paralela kaj perpendikulara al la akso de la bastono sen determini la rezultan R. La konvencio de pozitivaj direktoj estas montrita en fig. 15.
Fig. 14 kaj 15, respektive
Ĉar la subtenreagoj estas determinitaj grafike, normalaj fortoj, fleksmomentoj kaj transversaj fortoj povas esti determinitaj de la fortoplurangulo kaj la plano en kiu la fortoj estas donitaj per pozicio. Ekzemple, en la maldekstra kolumno de la tri-ĉarnirita kadro en fig. 11 la vertikala komponanto de la forto Ka estas la normala forto (negativa), la horizontala komponanto estas la transversa forto (negativa), kaj Mi = Kari la fleksa momento, negativa kiam momentoj kaŭzantaj streĉiĝon interne estas konsiderataj pozitivaj.
En ĉiu nodo kie la bastonoj estas ĉarniraj, la kondiĉoj ∑X=0, ∑Y=0 devas esti plenumitaj. Kradoj kiuj estas formitaj en la plej simpla maniero - per kunliganta nodojn kun po du bastonoj - ĉiam havas almenaŭ unu nodon kie nur du bastonoj kunvenas. Forigante tiajn nodojn, ĉi tiu funkcio estas konservita. Kalkulo de aksaj fortoj en bastonoj povas esti farita per iom post iom solvante du ekvaciojn kun po du nekonataj.
La grafika solvo estas akirita per konstruado de fortplano (Cremana plano) laŭ fig. 16. La eksteraj fortoj P1 al P6 estas en ekvilibro. La fortoj en la bastonoj Si estas determinitaj iom post iom komencante de la punkto 1 kaj irante de nodo al nodo en la ordo en kiu ili estas markitaj. Markado de fortoj ankaŭ estas farita laŭ la ordo en kiu ili estas determinitaj. Ĉiu nodo respondas al plurangulo de fortoj kun kontinua sagodirekto, el kiu sekvas la signoj de la fortoj en la bastonoj. Se sekcio estas farita tra la subteno kaj se ĉe la lokoj kie la bastonoj estas tranĉitaj la fortoj agantaj en tiuj bastonoj estas aplikataj kiel eksteraj fortoj, ĉiu parto de la krado estas en ekvilibro. Pri tio, la proceduro de Culmann estas registrita, per kiu la forto en arbitra bastono povas esti determinita grafike sendepende de aliaj fortoj.
Fig. 16
En la analiza solvo de la problemo starigi ekvaciojn kun unu nekonataĵo, la proceduro de Ritter estas de plej granda graveco. La krado estas tranĉita tiel ke tri bastonoj estas trafitaj de la tranĉo. La fortoj en la sekciobrikoj estas aplikitaj al ĉiu parto de la herniobandaĝo kiel streĉfortoj, de la nodo ĝis la sekcio. Ekvilibraj kondiĉoj validas por ĉiu parto de la krado. La intersekciĝo de du kaj du intersekcantaj bastonoj estas la momentpunkto dum determinado de la forto en la tria bastono (punkto de Ritter). Se ri estas la distanco de la forto Si de la momentpunkto i, kaj Mi estas la momento de la aktivaj fortoj kaj reagoj de la apogoj rilate al la punkto i, tiam la forto en la bastono estas donita per la esprimo
Si = ± Mi/ri
Fig. 17
Fig. 18
Laŭ fig. 17 kaj 18 fortoj en sekcaj bastonoj estas:
On = -Mn/rn; Un-1 = Mn-1/rn-1;
Dn = Md/rd; Ln = Mv/rv.
Kiam la grafika konstruo ne provizas sufiĉan precizecon, la pozicioj de la momentpunktoj d kaj v kaj la distancoj rd kaj rv devas esti kalkulitaj. Por la kalkulo de fortoj D kaj L pli taŭgas la jenaj esprimoj, en kiuj nur la karakterizaj punktoj de la krado aperas kiel momentpunktoj (fig. 19, 18):
D = (Mu/hu – M(o)/ho) * (d/λd), (35)
Ln = ± Ql ± (Mn tgβn + M’n tgγn)/hn.
Por kradoj kun paralelaj zonoj, la fortoj D kaj L povas esti akiritaj rekte de la transversa forto:
D = Q/sin__φ_; L=__±Q_
Fig. 19
Movante ŝarĝajn kaj influajn liniojn
Se la trabo estas ŝarĝita per moviĝanta ŝarĝo, koncentritaj fortoj je konstanta reciproka distanco, tiam la provoj devus esti faritaj ĉe la plej malfavoraj ŝarĝpozicioj. Por simpla trabo sur du subtenoj, la plej granda transversa forto Qmax povas esti akirita per la A-plurangulo, kaj la plej granda fleksa momento Mmax uzante la ĉenplurangulon por la fortosistemo sub kiu la subteno moviĝas.
Kiam oni determinas la influlinion por unu statika aŭ geometria kvanto, kaj por la ŝarĝo Pm=1kiu moviĝas laŭ la ŝarĝita zono de la portanto, por ĉiu ŝarĝpozicio m estas aplikata sub la forto, de unu nula linio, la kalkulita valoro ηm de la bezonata grandeco. La linio kuniganta la finpunktojn de tiuj ordinatoj estas la linio de influo. La influlinioj por la fleksa momento Mi kaj la transversa forto Qi ĉe la punkto i de la trabo subtenata ĉe la punktoj a kaj b estas rektoj ga kaj gb kies sekcioj sur la vertikaloj de la subtenoj estas aa’ = xi (=M’i por A=1) kaj bb’ = x’i (=M’‘i por B=1) (fig.20). La linio de influo por la forto A estas donita de la linio gb, kies ordigita sur la vertikala akso estas a aa’=1.
Sl.20
La influlinio por ĉiu statika kvanto de statike determinita subteno konsistas el rektaj linioj respondaj al la rigidaj platoj de la malvola kinemata ĉeno kreita per la ekskludo de la petita kvanto. La linioj intersekcas ĉe la vertikaloj tra momentpunktoj, aŭ tra la punktoj kie la platoj estas ĉarniritaj. La areo limigita de la nula linio, la influa linio kaj du ordinatoj estas nomata influa areo. La dividanto (nulpunkto de la influlinio) dividas la pozitivajn kaj negativajn partojn de la influsurfaco.
Ĉar ηm reprezentas la influon de la movanta forto Pm=1sur la bezonata kvanto Z, ĝi estas Pmηm la influo de la forto Pm, dum la sistemo de fortoj P kaŭzas la influon Z=∑Pη. La limvaloroj de la influo maxZ kaj minZ estos akiritaj kiam la moviĝanta sistemo de koneksaj koncentritaj fortoj estas fiksita tiel, ke la plej grandaj fortoj estas multobligitaj per la plej grandaj ordonoj. Kiam la plej malfavora pozicio ne estas certe konata, la influo de la influlinio devas esti kalkulita flank-al-flanke por malsamaj ŝarĝpozicioj (ripetema procezo).
Por parte egale distribuita ŝarĝo p t/m estas Z = _∫_p dx η = pF, kie F estas la markita grandeco de la koncerna parto de la influa surfaco. Ĉe parta ŝarĝo de limigita longo c kaj rektlinia formo de la influlinio (Fig.58) la ŝarĝo estu metita tiel ke η1 = η2 (c1= cxi/l; c2= cx’i/l), do ni ricevas Z = pc (ηi + η1)/2. En nerekta ŝarĝtransigo, la influlinio estas inter la ordinatoj ηn kaj ηn+1 ŝanĝoj en rekta linio, fig.21.
Sl.21