Важная прафесійная заўвага і заўвага па бяспецы: Гэта архіўны навучальны тэкст, а не статычны разлік, будаўнічы праект або інструкцыя па эксплуатацыі. Формулы, апорныя мадэлі і малюнкі былі перанесены з арыгінальнага зместу без прафесійнай праверкі або адаптацыі да сучасных правілаў. Апорная здольнасць, устойлівасць, нагрузкі, матэрыялы, стыкі і падмурак для канкрэтнага аб’екта павінны быць вызначаны дыпламаваным інжынерам-будаўніком на падставе дзеючых стандартаў, геатэхнічных дадзеных і фактычнага стану канструкцыі. Ілюстрацыі навучальныя і не прадстаўляюць пацверджаныя праекты Саво Кусіча.
Статычныя разлікі і праектаванне апорных канструкцый не ўваходзяць у новую публічную аферту кампаніі. Цяперашняя вытворчасць складаецца з драўляных вокнаў, драўляна-алюмініевых вокнаў і дзвярэй на заказ. Для канкрэтнага праекта вокнаў або дзвярэй вы можаце адправіць запыт цытаты.
Структура і падзел апор
Апорныя элементы: унутраная і знешняя стабільнасць
Элементы падтрымкі:
Простыя стрыжні здольныя перадаваць толькі сілы расцяжэння або сціску, лінія атакі якіх супадае з воссю стрыжня. Гэта азначае, што стрыжні ў вузлах звязаны з суставамі, дзе няма трэння, і што знешнія сілы ўздзейнічаюць на вузлы. Апоры, якія складаюцца толькі з простых стрыжняў, называюцца фермамі.
Палкі, устойлівыя да згінання - бэлькі - могуць перадаваць як сілы, лініі атакі якіх супадаюць з воссю стрыжня, так і сілы, лініі атакі якіх паралельныя восі стрыжня або адвольна нахілены да яе. На бэлькі дзейнічаюць нармальныя сілы, папярочныя сілы, выгінальныя моманты і, у дадзеным выпадку, круцільныя моманты. Тыя, што знаходзяцца ў вузлах, можна завязаць завесамі або цвёрдымі вугламі.
Апоры і заціскі прадухіляюць перамяшчэнне апоры да нерухомых кропак у плоскасці або прасторы. Кожная апора здольная перадаваць сілу ў пэўным кірунку, якая праходзіць праз падвешаны вузел. Калі ў апорным вузле ёсць толькі адна апора - кропка апоры - яна называецца рухомай апорай прасторавай апоры. Калі вузел абапіраецца на дзве апоры, ён называецца нерухомым ложам плоскай апоры, або ложкам касмічнай апорнай лініі. Стацыянарная ложак прасторавай апоры патрабуе трох апор.
Кожнае зацісканне ўстойлівага да выгібу стрыжня здольна перадаваць момант заціскання, які ляжыць у пэўнай плоскасці. У большасці выпадкаў да заціску злучаецца нерухомы падшыпнік, так што ў выпадку плоскай апоры ёсць дзве апоры і адзін заціск, а ў выпадку прасторавай апоры - тры апоры і тры заціскі. У месцах апоры і заціскання могуць адбывацца рухі і павароты пэўнага памеру.
Патрэбная колькасць элементаў для ўстойлівасці апоры атрымліваецца з умоў унутранай і знешняй устойлівасці. Апора ўнутрана ўстойлівая, калі міжпакаёвае становішча вузлоў апоры забяспечваецца дастатковай колькасцю стрыжняў, так што яно можа быць зменена толькі пры змене даўжыні некаторых або ўсіх стрыжняў. Унутрана стабільная плоская апора называецца жорсткай пласцінай. Апора з’яўляецца знешне або цалкам устойлівай, калі прамежкавае становішча вузлоў і іх становішча ў адпаведнасці з фіксаванымі кропкамі плоскасці або прасторы можа змяняцца толькі ў ступені змены даўжыні стрыжняў, руху апор або кручэння заціску.
Плоскія дужкі
Мінімальная колькасць стрыжняў, неабходных для ўнутранай устойлівасці, і мінімальная колькасць стрыжняў і апор, неабходных для знешняй устойлівасці фермы з s стрыжнямі, a апорамі і k вузламі:
s = 2k – 3
s + a = 2k, (3 ≤ a)
Першая ўмова выконваецца, калі апора фармуецца, пачынаючы з аднаго стрыжня, злучаючы далейшыя вузлы двума стрыжнямі кожны, пры гэтым стрыжні, да якіх прымацаваны адзін вузел, не павінны ляжаць на адной прамой лініі.
Брус з s1 простымі стрыжнямі, s2 стрыжнямі, устойлівымі да выгібу, e жорсткімі кутнікамі, a1 апорамі, a2 заціскамі і k вузламі з’яўляецца ўнутраным, адп. знешне стабільны, калі:
s1 + s2 + e ≥ 2k – 3
s1 + s2 + e + a1 + a2 ≥ 2k, (a=a1 + a2 ≥ 3)
Мал. 1
Кожны цялесны вугал можна замяніць простым стрыжнем. Калі ў адным вузле i стрыжняў жорстка злучаны адзін з адным, то колькасць цвёрдых вуглоў у гэтым вузле роўна i-1. Калі навісі стрыжняў (кансоляў) залічваюцца за стрыжні, то свабодныя канцы трэба лічыць вузламі. Дужка на мал. 1 з s1=9, s2=7, e=5 (пазначана на малюнку) і k=12 з’яўляецца ўнутрана стабільным. Калі мы замяняем жорсткія вуглы 4 і 5 злучэннямі і простымі стрыжнямі, якія пазначаны на малюнку пункцірнымі лініямі, тады s1=11, s2=7, e=3, а колькасць вузлоў застаецца нязменнай.
Мал. 2a і 2b
Калі ў адной апоры з неабходнай мінімальнай колькасцю апор асобныя стрыжні або цвёрдыя вуглы замяняюцца апорамі або заціскамі, апора губляе ўнутраную ўстойлівасць, мал. 2а, б. Для такіх апор ёсць іншыя магчымасці праверкі стабільнасці. Калі p — гэта колькасць цвёрдых пласцін апоры без унутранай устойлівасці, пры гэтым варта адзначыць, што адзін просты стрыжань або стрыжань, устойлівы да выгібу, адпавядае ўмовам унутранай устойлівасці і можа быць зразуметы як цвёрдая пласціна, а калі z — колькасць прамежкавых рэакцый у злучэннях, для знешняй устойлівасці патрабуецца, каб: a + z ≥ 3p. Колькасць прамежкавых рэакцый у суставе, дзе прымацавана пласціна (мал. 3, 4, 5), складае z=2(_i-_1).
Мал. 3 і 4, адпаведна
Мал. 5
Рамка на мал. 6 статычна нявызначаны шэсць разоў. Калі навісі, якія не ўплываюць на ступень статычнай нявызначанасці, улічваюцца як стрыжні, неабходна таксама ўлічваць жорсткія вуглы, якімі яны прымацаваны да сістэмы, а свабодныя канцы навісяў трэба лічыць вузламі (s=7, e=6, a=9, k=8). У выпадку гэтых тыпаў апор адпаведная форма ўмоў для ўнутранага і знешняга тэставання на стабільнасць:
3_s_ ≥ 3k-3; 3s+a ≥ 3k, (a≥3).
Пры гэтым перадачы нельга залічваць у клюшках. Часта ў такіх выпадках самы хуткі спосаб прыйсці да высновы аб ступені статычнай нявызначанасці апоры - гэта абразанне стрыжняў або выключэнне статычных велічынь да таго часу, пакуль не застанецца несумненна стабільная, статычна вызначаная апора. З дапамогай трох секцый, пазначаных на мал. 7 тры статычныя велічыні выключаны (нармальная сіла, папярочная сіла, згінаючы момант).
Калі ў адной n0\ разоў статычна нявызначанай плоскай рашотцы ўсе стрыжні ў вузлах жорстка злучаны, то ступень статычнай нявызначанасці роўна
n = n0 + 2s – k.
Мал. 6
Мал. 7
Прабелы
Мінімальная колькасць апор для прасторавых сетак складае a=6. Да ўнутранай і знешняй стабільнасці прымяняюцца наступныя ўмовы:
s ≥ 3k – 6; s + a ≥ 3k, (a≥6).
Умова ўнутранай устойлівасці выконваецца, калі, пачынаючы з адной трохкутнай пласціны, далейшыя вузлы ў прасторы злучаюцца трыма стрыжнямі кожны, якія не павінны ляжаць у адной плоскасці. Такім чынам ствараецца прасторавая рашотка першага роду, характарыстыка якой заключаецца ў тым, што яна заўсёды змяшчае прынамсі адзін вузел, у якім звязаны толькі тры стрыжні, і што яна захоўвае гэтую асаблівасць, нават калі гэты вузел з адпаведнымі стрыжнямі выдалены.
Акрамя таго, прасторавыя сеткі могуць быць сфарміраваны шляхам злучэння трохкутных пласцін такім чынам, што дзве і дзве пласціны злучаны шасцю стрыжнямі, дзе кожны вузел злучаны з суседнімі пласцінамі двума стрыжнямі кожная. Злучэнне дзвюх пласцін або дзвюх унутраных устойлівых прасторавых сетак можа быць рэалізавана з дапамогай аднаго злучэння і трох стрыжняў, якія не праходзяць праз гэта злучэнне. Нарэшце, тры трохкутныя пласціны можна злучыць стрыжнямі 12, з адным стрыжнем 4 паміж кожнай пласцінай. Для ўнутранай або знешняй устойлівасці прасторавых апор, дзе ўсе стрыжні жорстка звязаны з выгібам і скручваннем, павінны выконвацца ўмовы
6s ≥ 6(k-1); 6s + a ≥ 6k
Такім чынам, дужка на мал. 8 з’яўляецца 24 разоў статычна нявызначаным, што, як і раней, можна прасцей за ўсё праверыць, разрэзаўшы чатыры гарызантальныя паласы і, такім чынам, выключыўшы шэсць невядомых у кожным раздзеле (1 нармальная сіла, 2 папярочная сіла, 2 mвыгінальны момант і 1 круцільны момант). Калі мы выдаляем f злучэнні, устаўляючы шарніры ў стрыжні або іх злучэнні, то ўмовы стабільнасці:
6s – f ≥ 6(k-1); 6s – f + a ≥ 6k.
Сл. 8
Нагрузка і рэакцыі: заданні па статыцы
Для плоскіх апор знешнія сілы павінны ляжаць у плоскасці апоры, для прасторавых апор яны могуць мець адвольнае размяшчэнне. Пры фермах мяркуецца, што нагрузка ўздзейнічае на вузлы.
Актыўныя сілы выклікаюць супраціўленне вонкавых элементаў, рэакцыі апор C у апорах і моманты заціскання E у зацісках. Супраціўленні ўнутраных элементаў апоры — папярочныя сілы — гэта: восевыя сілы S у простых стрыжнях; у стрыжнях, устойлівых да нармальных або падоўжных сіл N, выгінальных момантаў M, круцільных момантаў або круцільных момантаў T і папярочных сіл Q. Супраціў элементаў таксама можа выклікаць змены тэмпературы і аслабленне апор.
Вызначэнне памераў асобных элементаў і вызначэнне напружанняў, якія з’яўляюцца ў іх, з’яўляецца задачай Супраціўлення матэрыялаў. Пры вызначэнні статычных значэнняў ужыты матэрыял важны толькі ў той ступені, у якой ад яго залежыць пастаянная нагрузка. Іншыя ўласцівасці матэрыялу ўлічваюцца толькі тады, калі гаворка ідзе пра ўплыў руху апоры або змены тэмпературы (усаджванне, цякучасць), або калі неабходна разлічыць дэфармацыі. Увогуле, бэлькі павінны быць выпрабаваны на розныя выпадкі нагрузкі, якія не павінны адбывацца адначасова (пастаянная нагрузка, карысная нагрузка, нагрузка ад ветру, нагрузка ад снегу). Мяркуючы, што пругкія дэфармацыі настолькі малыя, што іх можна ігнараваць у адносінах да памераў сістэмы - і гэта звычайна так - прымяняецца прынцып суперпазіцыі, у адпаведнасці з якім асобныя выпадкі нагрузкі і іншыя ўплывы могуць быць разгледжаны асобна, а разлічаныя значэнні для статычных або геаметрычных велічынь складзены разам з пэўнай карэкцыяй значэнняў праз частковыя каэфіцыенты бяспекі для пастаянных і зменных нагрузак (спрыяльных або неспрыяльны).
Статычна вызначаныя апоры
Невядомыя і даступныя ўраўненні
У адной статычна вызначанай рашотцы невядомыя a рэакцыя апор і s восевыя сілы, для вызначэння якіх, калі рашотка мае k вузлоў, выкарыстоўваецца ўраўненне 2_k_ (∑X=0 і ∑Y=0) у плоскасці і Даступна 3k раўнанне ў прасторы. У плоскай апоры невядомыя могуць быць зведзены да s1 восевых сіл простых стрыжняў, s2 нармальных сіл стрыжняў, устойлівых да выгібу, e згінальных момантаў пад жорсткімі вугламі, a1 рэакцый апоры і a2 момантаў заціску. Папярочныя сілы варта вызначаць з момантаў на канцах стрыжняў і знешніх сіл, якія дзейнічаюць паміж вузламі. У вузле, ад якога i цвёрда злучаныя стрыжні пачынаюцца з суседнімі вузламі, дастаткова ведаць i-1 mмомантаў - што адпавядае колькасці цвёрдых вуглоў - таму што ўмова раўнавагі ∑M=0 даступна для вызначэння іншага невядомага моманту ў кожным такім вузле. Для вызначэння s1 + s2 + e + a1 + a2 застаюцца ўмовы раўнавагі 2_k_.
Умовы раўнавагі знешніх сіл на плоскіх апорах
Рэакцыі пласціністых апор, якія абапіраюцца на адзін нерухомы і адзін рухомы падшыпнікі (мал. 9), атрыманы графічна з дапамогай палігонаў сіл. Лінія атакі сілы B вядомая і мае кірунак апоры ў гэтай кропцы, а лінія атакі сілы Ka павінна праходзіць праз скрыжаванне сіл B і P. Вылічальна сілы B, C і A паступова вызначаюцца з умоў Ma = 0, H = 0 і Mb = 0. Апора пласціны на тры рухомыя падшыпнікі (мал. 10) правільная толькі тады, калі лініі рэакцыі не перасякаюцца ў адной кропцы. Рэакцыі вызначаюцца графічна з выкарыстаннем шматкутнікаў сіл або вылічальна з выкарыстаннем ураўненняў момантаў у адносінах да кропак, дзе перасякаюцца дзве і дзве лініі атакі сіл.
Мал. 9
Мал. 10
У выпадку статычна вызначаных апор без унутранай устойлівасці, акрамя ўмоў раўнавагі знешніх сіл у цэлым, таксама ўводзяцца ўмовы для злучэнняў, якія выказваюць патрабаванне, што злучэнні не могуць прымаць згінальных момантаў. Такім чынам, лінія атакі Ka трохшарнірнай рамы на мал. 11 mora праходзіць праз злучэнне g, і правая пласціна можа знаходзіцца ў раўнавазе толькі тады, калі тры сілы, якія дзейнічаюць на яе (P, Kb і сіла ў злучэнні = Ka), перасякаюцца ў адным пункце. Каб атрымаць умовы раўнавагі, якія змяшчаюць толькі адно невядомае кожнае, зручна разлічваць з вертыкальнымі кампанентамі рэакцый A і B і кампанентамі C і D па лініі, якая злучае кропкі апоры. З умоў Mb = 0 і Ma = 0 атрыманы сілы A і B, а з умовы для злучэння Mg = 0 для сіл, якія дзейнічаюць на левую пласціну, атрымана сіла C, а для сіл на правую пласціну — сіла D. Аналагічным чынам вызначаюцца рэакцыі апор рамы на мал. 12. Для прыведзенай тут нагрузкі самы хуткі спосаб атрымаць вынік - графічны. Кранштэйн з стыкамі па мал. 13. Гарызантальныя кампаненты знешніх сіл, якія ўздзейнічаюць на апору, успрымаюцца на нерухомы ложак, сіла F атрымліваецца з ∑H=0. Пласціна II знаходзіцца ў кропках g1 і g2 на пласцінах I і III, а пласціна IV у кропках g3 на III. Вертыкальныя сілы ў злучэннях G1, G2, G3 і рэакцыя E вызначаюцца з умовы раўнавагі пласціны II або IV, а затым крок за крокам вызначаюцца рэакцыі A, B, C і D рашучы.
Мал. 11 і 12, адпаведна
Мал. 13
Вызначэнне ўнутраных статычных памераў
Восевыя сілы S простых стрыжняў, як правіла, лічацца дадатнымі, калі яны з’яўляюцца сіламі расцяжэння, і адмоўнымі, калі яны з’яўляюцца сіламі сціску. Аналагічным спосабам вызначаецца знак нармальнай сілы N у бэльцы. Нармальная сіла Ni у пункце i — гэта кампанент, паралельны датычнай да восі бэлькі ў пункце i выніковай R усіх сіл, якія дзейнічаюць на бэльку па адзін бок ад кропкі i. Папярочная сіла Qi — гэта складнік, нармальны да восі стрыжня ў пункце, і той жа, што і выніковая, а згінальны момант Mi — момант выніковай (мал. 14). Вызначэнне велічынь N, Q і M праводзіцца рэгулярна з асобных сіл і іх кампанентаў, паралельных і перпендыкулярных восі стрыжня, без вызначэння выніковай R. Умоўнасць дадатных напрамкаў паказана на мал. 15.
Мал. 14 і 15, адпаведна
Паколькі рэакцыі апоры вызначаюцца графічна, нармальныя сілы, згінальныя моманты і папярочныя сілы можна вызначыць з шматкутніка сіл і плана, у якім сілы задаюцца пазіцыяй. Напрыклад, у левай калонцы трохшарнірнай рамы на мал. 11 вертыкальны кампанент сілы Ka з’яўляецца нармальнай сілай (адмоўны), гарызантальны кампанент з’яўляецца папярочнай сілай (адмоўны), а Mi = Kari момант згінання, адмоўны, калі моманты, якія выклікаюць напружанне знутры, лічацца станоўчымі.
У кожным вузле, дзе шарнірна замацаваны стрыжні, павінны выконвацца ўмовы ∑X=0, ∑Y=0. Сеткі, якія ўтвараюцца самым простым спосабам - шляхам злучэння вузлоў з двума стрыжнямі кожны - заўсёды маюць па меншай меры адзін вузел, дзе сустракаюцца толькі два стрыжні. Пры выдаленні такіх вузлоў гэтая функцыя захоўваецца. Разлік восевых сіл у стрыжнях можна правесці шляхам паступовага рашэння двух ураўненняў з двума невядомымі кожнае.
Графічнае рашэнне атрымана шляхам пабудовы сілавога плана (_плана Крэмана) паводле мал. 16. Знешнія сілы P1 да P6 знаходзяцца ў раўнавазе. Сілы ў стрыжнях Si вызначаюцца паступова, пачынаючы з кропкі 1 і ідучы ад вузла да вузла ў парадку іх пазначэння. Разметка сіл таксама робіцца ў адпаведнасці з парадкам іх вызначэння. Кожнаму вузлу адпавядае шматкутнік сіл з бесперапынным напрамкам стрэлкі, з якога вынікаюць знакі сіл у стрыжнях. Калі праз апору зроблены разрэз і калі ў месцах разрэзаў стрыжняў сілы, якія дзейнічаюць у гэтых стрыжнях, прыкладваюцца як знешнія сілы, кожная частка рашоткі знаходзіцца ў раўнавазе. На гэтым запісана працэдура Кульмана, з дапамогай якой сіла ў адвольным стрыжні можа быць вызначана графічна незалежна ад іншых сіл.
Мал. 16
У аналітычным вырашэнні задачы складання ўраўненняў з адным невядомым найбольшае значэнне мае працэдура Ritter. Рашотка разразаецца так, каб зрэзам былі закрануты тры палкі. Сілы ў стрыжнях секцыі прыкладваюцца да кожнай часткі фермы як сілы расцяжэння ад вузла да секцыі. Умовы раўнавагі прымяняюцца да кожнай часткі рашоткі. Перасячэнне двух і двух стрыжняў, якія перасякаюцца, з’яўляецца кропкай моманту пры вызначэнні сілы ў трэцім стрыжні (кропка Рытэра). Калі ri — адлегласць сілы Si ад кропкі моманту i, а Mi — момант актыўных сіл і рэакцый апор адносна кропкі i, то сіла ў стрыжні задаецца выразам
Si = ± Mi/ri
Мал. 17
Мал. 18
Паводле мал. 17 і 18 сілы ў стрыжнях папярочнага сячэння:
On = -Mn/rn; Un-1 = Mn-1/rn-1;
Dn = Md/rd; Ln = Mv/rv.
Калі графічная канструкцыя не забяспечвае дастатковай дакладнасці, неабходна вылічыць становішча кропак моманту d і v і адлегласці rd і rv. Для разліку сіл D і L больш падыходзяць наступныя выразы, у якіх толькі характэрныя пункты сеткі з’яўляюцца кропкамі моманту (мал. 19, 18):
D = (Mu/hu – M(o)/ho) * (d/λd), (35)
Ln = ± Ql ± (Mn tgβn + M’n tgγn)/hn.
Для рашотак з паралельнымі паясамі сілы D і L можна атрымаць непасрэдна з папярочнай сілы:
D = Q/sin__φ_; L=__±Q_
Мал. 19
Лініі рухомай нагрузкі і ўплыву
Калі бэлька нагружана рухомай нагрузкай, сканцэнтраванымі сіламі на пастаяннай узаемнай адлегласці, то выпрабаванні павінны праводзіцца ў найбольш неспрыяльных месцах нагрузкі. Для простай бэлькі на дзвюх апорах найбольшая папярочная сіла Qmax можа быць атрымана з дапамогай A-шматвугольніка, а найбольшы згінальны момант Mmax з дапамогай ланцуговага шматкутніка для сістэмы сіл, пад дзеяннем якой рухаецца апора.
Пры вызначэнні лініі ўплыву для адной статычнай або геаметрычнай велічыні, а таксама для нагрузкі Pm=1, якая рухаецца па нагружанай апорнай стужцы, для кожнай пазіцыі нагрузкі m разлічанае значэнне ηm неабходнай велічыні прымяняецца пад дзеяннем сілы, ад адной нулявой лініі. Лінія, якая злучае канцавыя кропкі гэтых ардынат, з’яўляецца лініяй уплыву. Лініі, якія ўплываюць на згінальны момант Mi і папярочную сілу Qi у пункце i бэлькі, якая падтрымліваецца ў кропках a і b, з’яўляюцца прамымі ga і gb, адрэзкі якіх на вертыкалях апор aa’ = xi (=M’i для A=1) і bb’ = x’i (=M’‘i для B=1) (мал. 20). Лінія ўздзеяння сілы A вызначаецца лініяй gb, ардыната якой на вертыкальнай восі роўная a aa’=1.
Мал. 20
Лінія ўплыву для кожнай статычнай велічыні статычна вызначанай апоры складаецца з прамых ліній_, якія адпавядаюць цвёрдым пласцінам прымусовага кінематычнага ланцуга, створанага выключэннем запытанай велічыні. Лініі перасякаюцца па вертыкалях праз кропкі моманту або праз кропкі, дзе пласціны шарнірна замацаваны. Плошча, абмежаваная нулявой лініяй, лініяй уплыву і дзвюма ардынатамі, называецца вобласцю ўплыву. Раздзяленне (нулявая кропка лініі ўплыву) падзяляе станоўчую і адмоўную часткі паверхні ўплыву.
Паколькі ηm уяўляе ўплыў рухаючай сілы Pm=1 на запытаную велічыню Z, гэта Pmηm уплыў сілы Pm, а сістэма сіл P выклікае ўплыў Z=∑Pη. Гранічныя значэнні ўплыву maxZ і minZ будуць атрыманы, калі рухомая сістэма звязаных засяроджаных сіл усталявана так, што найбольшыя сілы памнажаюцца на найбольшыя ардынаты. Калі самае неспрыяльнае становішча дакладна невядома, уплыў лініі ўплыву павінен быць разлічаны побач для розных палажэнняў нагрузкі (ітэрацыйны працэс).
Для часткова раўнамерна размеркаванай нагрузкі p t/m складае Z = _∫_p dx η = pF, дзе F — адзначаны памер адпаведнай часткі паверхні ўздзеяння. У выпадку частковай нагрузкі абмежаванай даўжыні c і прамой формы лініі ўздзеяння (мал. 58), нагрузка павінна быць устаноўлена так, каб η1 = η2 (c1 = cxi/l; c2 = cx’i/l), таму Z = pc (ηi + η1)/2. Пры ўскоснай перадачы нагрузкі лінія ўплыву паміж ардынатамі ηn і ηn+1 змяняецца па прамой лініі, мал. 21.
Мал. 21