Texnik va xavfsizlik boʻyicha muhim eslatma: Bu statik hisob, qurilish dizayni yoki ishlash boʻyicha qoʻllanma emas, balki arxiv oʻquv matnidir. Formulalar, qo’llab-quvvatlovchi modellar va chizmalar asl tarkibdan professional tekshiruvsiz yoki bugungi qoidalarga moslashtirilmasdan ko’chirildi. Muayyan ob’ekt uchun yuk ko’tarish qobiliyati, barqarorligi, yuklari, materiallari, bo’g’inlari va poydevori amaldagi standartlar, geotexnik ma’lumotlar va strukturaning haqiqiy holatiga asoslangan sertifikatlangan qurilish muhandisi tomonidan aniqlanishi kerak. Tasvirlar o’quv xarakteriga ega va Savo Kusichning tasdiqlangan loyihalarini aks ettirmaydi.
Statik hisob-kitoblar va qo’llab-quvvatlovchi tuzilmalarni loyihalash kompaniyaning yangi ommaviy taklifiga kirmaydi. Hozirgi ishlab chiqarish yo’nalishi yog’och derazalar, yogʻoch-alyuminiy oynalar va maxsus eshiklar. Muayyan deraza yoki eshik loyihasi uchun siz kotirovka so’rovi.
Tashuvchining tuzilishi va bo’linishi
Qo’llab-quvvatlash elementlari: ichki va tashqi barqarorlik
Tashuvchi elementlar quyidagilardir:
Oddiy rodlar hujum chizig’i novda o’qiga to’g’ri keladigan faqat tortish yoki bosim kuchlarini o’tkazishga qodir. Bu shuni anglatadiki, tugunlardagi novdalar ishqalanish bo’lmagan joylarda bo’g’inlar bilan bog’langan va tashqi kuchlar tugunlarga hujum qiladi. Faqat oddiy tayoqlardan tashkil topgan tayanchlar trusslar deb ataladi.
Egilishga chidamli tayoqlar - nurlar - hujum chiziqlari novda o’qiga to’g’ri keladigan ikkala kuchni ham, hujum chiziqlari novda o’qiga parallel yoki o’zboshimchalik bilan unga moyil bo’lgan kuchlarni o’tkazishi mumkin. Nurlar normal kuchlarni, ko’ndalang kuchlarni, egilish momentlarini va berilgan holatda buralish momentlarini oladi. Tugunlarni ilgaklar yoki qattiq burchaklar bilan bog’lash mumkin.
Testlar va qisqichlar tayanchning tekislik yoki fazodagi sobit nuqtalar tomon harakatlanishini oldini oladi. Har bir qo’llab-quvvatlash to’xtatilgan tugun orqali o’tadigan ma’lum bir yo’nalishdagi kuchni uzatishga qodir. Agar qo’llab-quvvatlanadigan tugunda faqat bitta tayanch bo’lsa - qo’llab-quvvatlash nuqtasi - u fazoviy tayanchning harakatlanuvchi podshipniki deb ataladi. Agar tugun ikkita tayanch bilan qo’llab-quvvatlansa, u tekis tayanchning ko’chmas to’shagi yoki kosmik tashuvchi chiziqli yotoq deb ataladi. Fazoviy tayanchning statsionar to’shagi uchta tayanchni talab qiladi.
Egilishga chidamli tayoqning har bir chimchilashi ma’lum bir tekislikda yotgan chimchilash momentini o’tkazishga qodir. Ko’pgina hollarda qisqichga qo’zg’almas podshipnik ulanadi, shuning uchun tekis tayanchda ikkita tayanch va bitta qisqich, fazoviy tayanchda uchta tayanch va uchta qisqich mavjud. Ma’lum o’lchamdagi harakatlar va aylanishlar qo’llab-quvvatlash va chimchilash joylarida sodir bo’lishi mumkin.
Qo’llab-quvvatlashning barqarorligi uchun kerakli miqdordagi elementlar ichki va tashqi barqarorlik shartlaridan olinadi. Qo’llab-quvvatlash tugunlarining xonalararo holati etarli miqdordagi novdalar bilan ta’minlanganda, tayanch _ichki barqarordir, shuning uchun uni faqat ba’zi yoki barcha novdalar uzunligi o’zgarganda o’zgartirish mumkin. Ichki barqaror tekis tayanch qattiq plastinka deb ataladi. Tugunlarning oraliq holati va ularning tekislikning sobit nuqtalariga ko’ra joylashishi yoki bo’shliq faqat novdalar uzunligi, tayanchlarning harakati yoki qisqichning aylanishidagi o’zgarishlar darajasiga qarab o’zgarishi mumkin bo’lsa, tayanch tashqi yoki to’liq barqarordir.
Yassi qavslar
s rodlar, a tayanchlar va k tugunlari bo’lgan trussning tashqi barqarorligi uchun zarur bo’lgan ichki barqarorlik uchun zarur bo’lgan minimal tayoq va tayanchlarning minimal soni:
s =2k -3
s + a =2k, (3 ≤ a)
Birinchi shart tayanch bir novdadan boshlab har biri ikkita novda bilan keyingi tugunlarni birlashtirib, hosil qilinganda bajariladi, bunda bitta tugun bog’langan novdalar bir xil to’g’ri chiziqda yotmasligi kerak.
s bilan qavs1 oddiy tayoqchalar, s2 egilishga chidamli novdalar, e qattiq burchaklar, a1 qo’llab-quvvatlaydi, a2 chimchilash va k tugunlari quyidagi hollarda ichki yoki tashqi barqarordir:
s1+ s2+ e ≥ 2k -3
s1+ s2+ e + a1+ a2 ≥2k, (a=a1+ a2≥3)
Sl.1
Har bir qattiq burchakni oddiy novda bilan almashtirish mumkin. Agar bitta tugundagi i novdalar bir-biriga qattiq bog’langan bo’lsa, bu tugundagi qattiq burchaklar soni i-1. Rodlarning (konsollarning) o’simtalari novdalar sifatida hisoblanganda, bo’sh uchlari tugunlar sifatida hisoblanishi kerak. Shakldagi qavs.1_s bilan1_=9, s2=7, e=5(rasmda belgilangan) va k=12ichki jihatdan barqaror. Qattiq burchaklar bo’lganda4va5rasmda singan chiziqlar bilan belgilangan bo’g’inlar va oddiy rodlar bilan almashtiramiz, keyin s1=11, s2=7, e=3, tugunlar soni esa o’zgarishsiz qoladi.
Sl.2va men2b
Agar kerakli minimal miqdordagi tayanchlar bilan bitta tayanchda alohida novdalar yoki qattiq burchaklar tayanchlar yoki qisqichlar bilan almashtirilsa, tayanch o’zining ichki barqarorligini yo’qotadi, rasm.2a, b. Bunday tayanchlar uchun barqarorlikni qanday tekshirish mumkinligining boshqa imkoniyatlari mavjud. Agar p ichki barqarorlikka ega bo’lmagan tayanchning qattiq plitalari soni bo’lsa, shuni ta’kidlash kerakki, bitta oddiy novda yoki egilishga chidamli novda ichki barqarorlik shartlariga javob beradi va uni qattiq plastinka deb tushunish mumkin, va agar z bo’g’inlardagi o’zaro ta’sirlar soni bo’lsa, tashqi barqarorlik quyidagilarni talab qiladi: a≥3p. Plastinka biriktirilgan bo’g’indagi oraliq reaktsiyalar soni (1-rasm).3,4,5) bu z=2(_va-_1).
Sl.3va4, mos ravishda
Sl.5
Shakldagi ramka.6olti marta statik jihatdan noaniq. Agar statik noaniqlik darajasiga ta’sir qilmaydigan o’simtalar novda sifatida hisoblansa, ular tizimga biriktirilgan qattiq burchaklar ham hisobga olinishi kerak va o’simtalarning bo’sh uchlari tugunlar sifatida hisoblanishi kerak (s=7, e=6, a=9, k=8). Ushbu turdagi tayanchlar uchun ichki va tashqi barqarorlikni sinash uchun shartlarning tegishli shakli:
3_s_ ≥3k-3;3s+a ≥3k, (a≥3).
Shu bilan birga, paslar tayoq sifatida hisoblanmasligi kerak. Ko’pincha, bunday hollarda, tayanchning statik noaniqlik darajasi to’g’risida xulosa chiqarishning eng tezkor usuli, shubhasiz, barqaror, statik jihatdan aniqlangan qo’llab-quvvatlanmaguncha, tayoqlarni kesish yoki statik miqdorlarni istisno qilishdir. Shaklda ko’rsatilgan uchta bo’lim bilan.7uchta statik kattalik (normal kuch, ko’ndalang kuch, egilish momenti) bundan mustasno.
Agar bittada n0-marta statik noaniq yassi panjara tugunlardagi barcha novdalar qattiq bog’langan, statik noaniqlik darajasi
n = n0+2s – k.
Fig. 6
Sl.7
Fazoviy qo’llab-quvvatlaydi
Fazoviy panjaralar uchun tayanchlarning minimal soni a=6. Ichki va tashqi barqarorlik uchun quyidagi shartlar qo’llaniladi:
s ≥3k -6; s + a ≥3k, (a≥6).
Ichki barqarorlik sharti, bitta uchburchak plastinkadan boshlab, bo’shliqdagi keyingi tugunlar bitta tekislikda yotmasligi kerak bo’lgan uchta novda bilan bog’langanda amalga oshiriladi. Shunday qilib, birinchi turdagi fazoviy to’r hosil bo’ladi, uning xarakteristikasi shundaki, u har doim faqat uchta novda bog’langan kamida bitta tugunni o’z ichiga oladi va u mos keladigan novdalar bilan tugun olib tashlanganda ham bu xususiyatni saqlab qoladi.
Bundan tashqari, fazoviy panjaralar uchburchak plitalarni ikkita va ikkita plastinka oltita novda bilan bog’langan tarzda birlashtirib, hosil bo’lishi mumkin, bu erda har bir tugun qo’shni plitalarga ikkita novda bilan ulanadi. Ikkita plastinaning yoki ikkita ichki barqaror fazoviy panjaralarning ulanishi bitta bo’g’in va bu bo’g’indan o’tmaydigan uchta rod yordamida amalga oshirilishi mumkin. Nihoyat, uchta uchburchak plitalar bilan ulanishi mumkin12tayoqlardan va bu po bilan4har bir plastinka orasidagi novda. Fazoviy tayanchlarning ichki yoki tashqi barqarorligi uchun barcha novdalar egilish va burish uchun qattiq bog’langan bo’lsa, shartlar bajarilishi kerak.
6s ≥6(k-1);6s + a ≥6k
Shuning uchun, shakldagi tashuvchi.8hisoblanadi24vaqtlar statik jihatdan noaniq, bu avvalgidek, to’rtta gorizontal novda kesilganda eng oson tekshirilishi mumkin va shu tarzda har bir kesmada oltita noma’lum (1normal kuch,2ko’ndalang kuchlar,2 mbükme oment va1burilish momenti). Agar biz f ulanishlarni rodlarga yoki ularning birikmalariga bo’g’inlarni kiritish orqali olib tashlasak, unda barqarorlik shartlari:
6s – f ≥6(k-1);6s – f + a ≥6k.
Sl. 8
Yuklash va reaktsiyalar: statik vazifalar
Yassi tayanchlar holatida tashqi kuchlar tayanch tekisligida yotishi kerak, fazoviy tayanchlarda ular o’zboshimchalik bilan pozitsiyaga ega bo’lishi mumkin. Trusslarda yuk tugunlarga hujum qiladi deb taxmin qilinadi.
Faol kuchlar _tashqi elementlarning qarshiliklarini, tayanchlardagi C tayanchlarning reaktsiyalarini va chimchilashda E chimchilash momentlarini keltirib chiqaradi. Qo’llab-quvvatlashning ichki elementlari qarshiliklari - tasavvurlar kuchlari - oddiy rodlarda eksenel kuchlar S; egilish va burish normal yoki bo’ylama kuchlarga N, egilish momentlari M, burilish momentlari yoki burilish momentlari T va ko’ndalang kuchlarga Q chidamli novdalarda. Elementlarning qarshiligi haroratning o’zgarishiga va tayanchlarning bo’shashishiga ham olib kelishi mumkin.
Alohida elementlarning o’lchamlarini aniqlash va ularda paydo bo’ladigan kuchlanishlarni aniqlash Moddiy qarshilik vazifasidir. Statik qiymatlarni aniqlashda qo’llaniladigan material faqat doimiy yuk unga bog’liq bo’lgan darajada muhimdir. Materialning boshqa xususiyatlari faqat qo’llab-quvvatlash harakati yoki harorat o’zgarishi (qisqarish, oqim) ta’sirida yoki deformatsiyalarni hisoblash kerak bo’lganda hisobga olinadi. Umuman olganda, to’sinlar bir vaqtning o’zida yuzaga kelishi shart bo’lmagan turli xil yuk holatlari uchun sinovdan o’tkazilishi kerak (doimiy yuk, foydali yuk, shamol yuki, qor yuki). Elastik deformatsiyalar shunchalik kichikki, tizim o’lchamlariga nisbatan ularni e’tiborsiz qoldirib bo’lmaydi - va odatda shunday bo’ladi - superpozitsiya printsipi qo’llaniladi, unga ko’ra individual yuk holatlari va boshqa ta’sirlar alohida ko’rib chiqilishi mumkin va statik yoki geometrik miqdorlar uchun hisoblangan qiymatlar birgalikda qo’shilishi mumkin, bunda qiymatlarni ma’lum bir tuzatish orqali qisman va doimiy o’zgaruvchan yuk koeffitsientlari. noqulay).
Statik aniqlangan qoʻllab-quvvatlaydi
Noma’lum va mavjud tenglamalar
Statik aniqlangan panjarada tayanchlarning a reaksiyalari va s eksenel kuchlar noma’lum, ularni aniqlash panjara k tugunlarga ega bo’lganda mavjud bo’ladi.2_k_ tenglamasi (∑X=0va ∑Y=0) tekislikda i3fazodagi k tenglama. Yassi qo’llab-quvvatlashda noma’lumlarni s ga qisqartirish mumkin1 oddiy novdalarning eksenel kuchlari, s2 egilishga chidamli novdalarning normal kuchlari, e qattiq burchaklardagi egilish momentlari, a1 tayanchlarning reaktsiyasi va a2 siqish momentlari. Transvers kuchlarni novdalarning uchlaridagi momentlardan va tugunlar orasidagi tashqi kuchlardan aniqlash kerak. i qattiq bog’langan novdalar qo’shni tugunlarga boshlanadigan tugunda i-ni bilish kifoya.1 moment - bu qattiq burchaklar soniga mos keladi - chunki har bir bunday tugunda boshqa noma’lum momentni aniqlash uchun ∑M= muvozanat sharti mavjud.0. s ni aniqlash uchun1 + s2 + e + a1 + a2 noma’lumlar hali ham qolmoqda2_k_ muvozanat shartlari.
Yassi tayanchlarda tashqi kuchlarni muvozanatlash shartlari
Bitta statsionar va bitta harakatlanuvchi podshipnikga tayanadigan plastinka tayanchlarining reaktsiyalari (1-rasm).9) kuch ko’pburchaklari yordamida grafik tarzda olinadi. B kuchining hujum chizig’i ma’lum va shu nuqtada tayanch yo’nalishiga ega va Ka kuchning hujum chizig’i B va P kuchlarining kesishmasidan o’tishi kerak. U Ma = shartidan hisoblanadi.0, H =0va Mb =0asta-sekin B, C va A kuchlari bilan aniqlanadi. Plitani uchta harakatlanuvchi podshipnikga qo’yish (rasm.10) reaksiya chiziqlari bir nuqtada kesishmasagina to’g’ri bo’ladi. Reaktsiyalar kuch ko’pburchaklari yordamida grafik tarzda yoki kuchlarning ikki va ikkita hujum chizig’i kesishgan nuqtalarga nisbatan moment tenglamalari yordamida aniqlanadi.
Sl.9
Fig. 10
Ichki barqarorligi bo’lmagan statik jihatdan aniqlangan tayanchlarda, umuman tashqi kuchlar muvozanati shartlariga qo’shimcha ravishda, bo’g’inlar uchun shartlar ham kiritiladi, bu esa bo’g’inlarning egilish momentlarini qabul qila olmasligi talabini ifodalaydi. Shuning uchun 11 mora-rasmdagi uch ilmoqli ramkaning Ka reaksiya chizig’i g bo’g’indan o’tadi va o’ng plastinka unga ta’sir etuvchi uchta kuch (P, Kb va bo’g’indagi kuch = Ka) bir nuqtada kesishgandagina muvozanat holatida bo’lishi mumkin. Har birida faqat bitta noma’lum bo’lgan muvozanat shartlarini olish uchun A va B reaktsiyalarining vertikal komponentlari va C va D komponentlarini tayanch nuqtalarini bog’laydigan chiziq bo’ylab hisoblash qulay. Mb = 0 va Ma = 0 shartlaridan A va B kuchlari olinadi va Mg = 0 bo’g’inning shartidan chap plastinkaga hujum qiluvchi kuchlar uchun C kuchi va o’ng plastinkadagi kuchlar uchun D kuchi olinadi. Shunga o’xshash tarzda tayanchlar ham aniqlanadi. 12. Bu erda berilgan yuk uchun natijani olishning eng tezkor usuli grafikdir. Shaklga muvofiq bo’g’inlar bilan qavs. 13. Tayanchga hujum qiluvchi tashqi kuchlarning gorizontal komponentlari statsionar yotoq tomonidan qabul qilinadi, F kuchi ∑H=0 dan olinadi. II plastinka g1 va g2 nuqtalarida I va III plitalardagi, IV plastinka III da g3 da joylashgan. G1, G2, G3 va E reaksiyalaridagi vertikal kuchlar II yoki IV plastinkaning muvozanat holatidan aniqlanadi, so’ngra bosqichma-bosqich A,D _C reaktsiyalari aniqlanadi. aniqlandi.
Fig. 11 va 12, mos ravishda
Fig. 13
Ichki statik oʻlchamlarni aniqlash
Oddiy novdalarning S eksenel kuchlari, qoida tariqasida, kuchlanish kuchlari bo’lsa, musbat, siqish kuchlari bo’lsa, salbiy hisoblanadi. Xuddi shu tarzda nurdagi normal kuchning N belgisi aniqlanadi. i nuqtadagi normal kuch Ni - bu i nuqtaning bir tomonidagi nurga ta’sir qiluvchi barcha kuchlarning hosil bo’lgan R ning i nuqtasida nurning o’qiga teginishga parallel bo’lgan komponent. Ko’ndalang kuch Qi nuqtada novda o’qiga normal komponent va bir xil va natija, va egilish momenti Mi natija momentidir (14-rasm). N, Q va M miqdorlarini aniqlash, natijada R ni aniqlamasdan, novda o’qiga parallel va perpendikulyar bo’lgan alohida kuchlar va ularning tarkibiy qismlaridan muntazam ravishda amalga oshiriladi. Ijobiy yo’nalishlar konventsiyasi shaklda ko’rsatilgan. 15.
Fig. 14 va 15, mos ravishda
Qo’llab-quvvatlash reaktsiyalari grafik tarzda aniqlanganligi sababli, normal kuchlar, egilish momentlari va ko’ndalang kuchlar kuchlar ko’pburchagi va kuchlar pozitsiyasi bo’yicha berilgan rejadan aniqlanishi mumkin. Misol uchun, shakldagi uchta menteşeli ramkaning chap ustunida. 11 kuchning vertikal komponenti Ka normal kuch (salbiy), gorizontal komponent ko’ndalang kuch (salbiy) va Mi = Kari egilish momenti, ichki tomondan kuchlanishni keltirib chiqaradigan momentlar ijobiy deb hisoblanganda salbiy.
Rodlar menteşeli har bir tugunda ∑X=0, ∑Y=0 shartlari bajarilishi kerak. Eng oddiy usulda - har birida ikkita novda bilan tugunlarni ulash orqali hosil bo’lgan panjaralar har doim faqat ikkita novda uchrashadigan kamida bitta tugunga ega. Bunday tugunlarni olib tashlash orqali bu xususiyat saqlanib qoladi. Rodlardagi eksenel kuchlarni hisoblash har biri ikkita noma’lum bo’lgan ikkita tenglamani bosqichma-bosqich yechish orqali amalga oshirilishi mumkin.
Grafik yechim rasmga muvofiq kuch rejasini (Kremana rejasi) qurish orqali olinadi. 16. P1 dan P6 gacha bo’lgan tashqi kuchlar muvozanatda. Si novdalardagi kuchlar 1 nuqtadan boshlab va ular belgilangan tartibda tugundan tugunga o’tadigan bosqichma-bosqich aniqlanadi. Kuchlarni belgilash ham ular aniqlangan tartibda amalga oshiriladi. Har bir tugun uzluksiz o’q yo’nalishi bo’lgan kuchlar ko’pburchagiga to’g’ri keladi, undan novdalardagi kuchlarning belgilari kelib chiqadi. Agar tayanch orqali kesma yasalsa va novdalar kesilgan joylarda tashqi kuchlar sifatida shu novdalarga ta’sir qiluvchi kuchlar ta’sir etsa, panjaraning har bir qismi muvozanatda bo’ladi. Bunda Culmann’ning protsedurasi qayd etiladi, buning yordamida ixtiyoriy tayoqdagi kuch boshqa kuchlardan mustaqil ravishda grafik tarzda aniqlanishi mumkin.
Fig. 16
Bir noma’lumli tenglamalar o’rnatish masalasini analitik hal qilishda Ritter protsedurasi katta ahamiyatga ega. Kesimdan uchta tayoq ta’sirlanishi uchun panjara kesiladi. Kesim barlaridagi kuchlar trussning har bir qismiga, tugundan bo’lakgacha kuchlanish kuchlari sifatida qo’llaniladi. Muvozanat shartlari panjaraning har bir qismiga tegishli. Ikki va ikkita kesishuvchi novdalarning kesishishi uchinchi novdadagi kuchni aniqlashda moment nuqtasidir (_Ritter_ning nuqtasi). Agar ri Si kuchning i moment nuqtasidan masofasi va Mi tayanchlarning i nuqtaga nisbatan faol kuchlari va reaksiyalari momenti boʻlsa, u holda novdadagi kuch
Si = ± Mi/ri
Fig. 17
Fig. 18
shakl bo’yicha. 17 va 18 kesma novdalardagi kuchlar:
On = -Mn/rn; Un-1 = Mn-1/rn-1;
Dn = Md/rd; Ln = Mv/rv.
Grafik konstruksiya yetarlicha aniqlikni ta’minlamaganida, moment nuqtalarining d va v pozitsiyalarini hamda rd va rv masofalarini hisoblash kerak. D va L kuchlarini hisoblash uchun quyidagi iboralar ko’proq mos keladi, ularda faqat to’rning xarakterli nuqtalari moment nuqtalari sifatida namoyon bo’ladi (19, 18-rasm):
D = (Mu/hu – M(o)/ho) * (d/ld), (35)
Ln = ± Ql ± (Mn tgbn + M’n tggn)/hn.
Parallel kamarli panjaralar uchun D va L kuchlarini to’g’ridan-to’g’ri ko’ndalang kuchdan olish mumkin:
D = Q/sin__ph_; L=__±Q_
Sl.19
Harakatlanuvchi yuk va ta’sir chiziqlari
Agar tayanch harakatlanuvchi yuk bilan yuklangan bo’lsa, bir-birining orasidagi doimiy masofada kontsentrlangan kuchlar, u holda sinovlar eng noqulay yuk pozitsiyalarida o’tkazilishi kerak. Ikki tayanchdagi oddiy nur uchun eng katta ko’ndalang kuch Qmax ni A-ko’pburchak yordamida va eng katta egilish momentini Mmax zanjir ko’pburchak yordamida tayanch harakatlanadigan kuchlar tizimi uchun olish mumkin.
Bitta statik yoki geometrik miqdor va yuk uchun ta’sir chizig’ini aniqlashda Pm=1tashuvchining yuklangan kamari bo’ylab harakatlanadigan, har bir yuk pozitsiyasi uchun m kuch ostida qo’llaniladi, bir nol chiziqdan, kerakli o’lchamdagi ēm hisoblangan qiymati. Ushbu ordinatalarning so’nggi nuqtalarini tutashtiruvchi chiziq _ta’sir chizig’idir. a va b nuqtalarda qo’llab-quvvatlanadigan nurning i nuqtasida Mi va ko’ndalang kuch Qi egilish momenti uchun ta’sir chiziqlari ga va gb to’g’ri chiziqlar bo’lib, tayanchlarning vertikallaridagi bo’limlari aa’ = xi (=_A_i= uchun).1) va bb’ = x’i (=M’‘i B= uchun1) (Anjir.20). A kuch uchun ta’sir chizig’i vertikal o’qdagi ordinatasi a aa’= bo’lgan gb chiziq bilan berilgan.1.
Sl.20
Statik tarzda aniqlangan tayanchning har bir statik miqdori uchun ta’sir chizig’i so’ralgan miqdorni istisno qilish natijasida yaratilgan majburiy kinematik zanjirning qattiq plitalariga mos keladigan _to’g’ri chiziqlardan iborat. Chiziqlar vertikalda moment nuqtalari orqali yoki plitalarning menteşeli nuqtalari orqali kesishadi. Nolinchi chiziq, ta’sir chizig’i va ikkita ordinata bilan chegaralangan maydon ta’sir maydoni deb ataladi. divider (ta’sir chizig’ining nol nuqtasi) ta’sir yuzasining ijobiy va salbiy qismlarini ajratadi.
Sifatida ķm harakatlanuvchi kuchning ta’sirini ifodalaydi Pm=1zarur bo’lgan Z miqdori bo’yicha u Pmēm kuchning Pm ta’siri, P kuchlar tizimi esa Z=∑Pē ta’sirini keltirib chiqaradi. maxZ va minZ ta’sirning chegaraviy qiymatlari eng katta kuchlar eng katta ordinatalarga ko’paytirilishi uchun bog’langan kontsentrlangan kuchlarning harakatlanuvchi tizimi o’rnatilganda olinadi. Eng noqulay pozitsiya aniq ma’lum bo’lmaganda, ta’sir chizig’idan ta’sir turli xil yuk pozitsiyalari uchun yonma-yon hisoblanishi kerak (iterativ jarayon).
Qisman teng taqsimlangan yuk uchun p t/m Z = _∫_p dx ķ = pF, bu erda F ta’sir qiluvchi sirtning tegishli qismining belgilangan o’lchami. Cheklangan uzunlikdagi qisman yukda c va ta’sir chizig’ining to’g’ri chiziqli shakli (1-rasm).58) yukni shunday joylashtirish kerakki ķ1 = ķ2 (c1= cxi/l; c2= cx’i/l), shuning uchun biz Z = pc (ēi + ē) ni olamiz1)/2. Yukni bilvosita uzatishda ta’sir chizig’i ēn va ķn+ ordinatalari orasida bo’ladi.1 to’g’ri chiziqdagi o’zgarishlar, rasm.21.
Sl.21