Маанилүү техникалык жана коопсуздук эскертүүсү: Бул архивдик билим берүүчү текст, статикалык эсептөө, курулуш дизайны же аткаруу боюнча колдонмо эмес. Формулалар, колдоочу моделдер жана чиймелер оригиналдуу мазмундан профессионалдык текшерүүсүз же бүгүнкү эрежелерге ыңгайлаштырылбастан өткөрүлүп берилген. Белгилүү бир объект үчүн көтөрүү жөндөмдүүлүгү, туруктуулугу, жүктөрү, материалдары, бириккен жерлери жана пайдубалы жарактуу стандарттардын, геотехникалык маалыматтардын жана конструкциянын иш жүзүндөгү абалынын негизинде аттестацияланган инженер-куруучу тарабынан аныкталышы керек. Сүрөттөр билим берүүчү жана Саво Кусичтин тастыкталган долбоорлорун билдирбейт.
Байланыштуу маалымат: Жыгач терезелер сиздин долбоор боюнча жасалган. · Заказ боюнча жасалган жыгач-алюминий терезелер. · Заказ боюнча жасалган жыгач жана жыгач-алюминий эшиктер. · Баалоо өтүнүчүн жөнөтүү.
Ташуучунун түзүмү жана бөлүнүшү
Колдоо элементтери: ички жана тышкы туруктуулук
ташуучу элементтери болуп төмөнкүлөр саналат:
Жөнөкөй таякчалар кол салуу сызыгы таяктын огу менен дал келген созуу же кысуу күчтөрүн гана өткөрүүгө жөндөмдүү. Бул түйүндөрдөгү таякчалардын сүрүлүүсүз муундар менен байланышын жана түйүндөргө тышкы күчтөрдүн чабуулун талап кылат. Жөнөкөй таякчалардан турган таянычтар фермалар деп аталат.
Ийилүүгө туруктуу таякчалар - устундар - чабуул сызыктары таякчанын огу менен дал келген күчтөрдү да, чабуул сызыктары таяктын огуна параллелдүү же ага каалагандай жантайган күчтөрдү да өткөрө алат. Нурлар нормалдуу күчтөрдү, туурасынан кеткен күчтөрдү, ийилүү моменттерин жана берилген учурда буралма моменттерин алышат. Түйүндөрдөгүлөрдү шарнир же катуу бурчтар менен байлоого болот.
Тилектер жана кысгычтар колдоонун тегиздиктеги же мейкиндиктеги белгиленген чекиттерди көздөй жылышына жол бербейт. Ар бир таяныч асма түйүн аркылуу өткөн күчтү белгилүү бир багытта өткөрүүгө жөндөмдүү. Эгерде колдоого алынган түйүндө бир гана таяныч бар болсо - таяныч чекити - мейкиндик таянычынын кыймылдуу подшипниги деп аталат. Эгерде түйүн эки таяныч менен колдоого алынса, анда ал жалпак таянычтын _кыймылсыз керебети, же космостук ташуучу линиялык керебет деп аталат. Мейкиндик таянычынын стационардык керебети үч таянычты талап кылат.
Ийилүүгө туруктуу таякчанын ар бир чымчылышы белгилүү бир тегиздикте жаткан чымчылуу моментин өткөрө алат. Көбүнчө кыймылсыз подшипник кыскычка кошулат, ошондуктан жалпак тирөөчтө эки тирөөч жана бир кыскыч, ал эми мейкиндик тирөөчтө үч тирөөч жана үч кысгыч болот. Белгилүү өлчөмдөгү кыймылдар жана айлануулар колдоо жана чымчып алуу жерлеринде пайда болушу мүмкүн.
Тирөөнүн туруктуулугу үчүн керектүү элементтердин саны ички жана тышкы туруктуулуктун шарттарынан алынат. Тирек түйүндөрдүн бөлмөлөр аралык абалы таякчалардын бир бөлүгү же бардык узундугу өзгөргөндө гана өзгөртө тургандай таякчалардын жетиштүү саны менен камсыз кылынганда, тирөөч _ички туруктуу болуп саналат. Ички туруктуу жалпак таяныч катуу плита деп аталат. Түйүндөрдүн аралык абалы жана алардын тегиздиктин белгиленген чекиттерине ылайык абалы же мейкиндик таякчалардын узундугунун, тирөөчтөрдүн кыймылынын же кысуучунун айлануусунун өзгөрүшүнө жараша гана өзгөрүшү мүмкүн болгон учурда таяныч сырттан же толук туруктуу болот.
Жалпак кашаалар
Ички туруктуулук үчүн зарыл болгон таякчалардын минималдуу саны жана s таякчалары, a тирөөчтөрү жана k түйүндөрү бар ферманын тышкы туруктуулугу үчүн зарыл болгон таякчалардын жана таянычтардын минималдуу саны:
s =2к -3
s + a =2k, (3 ≤ a)
Биринчи шарт бир таяктан баштап андан аркы түйүндөрдү ар бири экиден таякча менен туташтыруу жолу менен түзүлсө, анда бир түйүн туташтырылган өзөктөр бир түз сызыкта жатпашы керек.
s менен кашаа1 жөнөкөй таякчалар, s2 ийилүүгө туруктуу таякчалар, e катуу бурчтар, a1 колдойт, а2 чымчым жана k түйүндөрү төмөнкү учурларда ички же тышкы туруктуу болуп саналат:
s1+ с2+ e ≥ 2к -3
s1+ с2+ e + a1+ а2 ≥2k, (a=a1+ а2≥3)
Sl.1
Ар бир катуу бурч жөнөкөй таяк менен алмаштырылышы мүмкүн. Эгерде бир түйүндө i таякчалар бири-бирине катуу туташтырылган болсо, анда ал түйүндөгү катуу бурчтардын саны i-1. Таякчалардын (консольдордун) ашкан жерлери таякча катары саналганда, бош учтары түйүн катары эсептелиши керек. Сүрөттөгү кашаа.1_s менен1_=9, s2=7, e=5(сүрөттө белгиленген) жана k=12ички ал туруктуу. Катуу бурчтар болгондо4жана5аны сүрөттө сынык сызыктар менен белгиленген муундар жана жөнөкөй таякчалар менен алмаштыралы, анда s1=11, s2=7, e=3, түйүндөрдүн саны өзгөрүүсүз бойдон калууда.
Sl.2жана и2б
Эгерде бир тирөөчтө зарыл болгон минималдуу сандагы тирөөчтөр, жеке таякчалар же катуу бурчтар тирөөчтөр же кысгычтар менен алмаштырылса, тирөөч өзүнүн ички туруктуулугун жоготот, сүрөт.2а, б. Мындай колдоолор үчүн туруктуулукту кантип текшерсе болот, башка мүмкүнчүлүктөр бар. Эгерде p - ички туруктуулугу жок тирөөчтүн катуу пластинкаларынын саны, ал эми ийилүүгө туруктуу бир жөнөкөй таяк же стержень ички туруктуулуктун шарттарына жооп берерин жана аны катуу пластинка катары түшүнүүгө болорун белгилей кетүү керек, ал эми z муундардагы өз ара аракеттенүүлөрдүн саны болсо, тышкы туруктуулук төмөнкүлөрдү талап кылат: a≥3б. Пластинка бекитилген муундагы аралык реакциялардын саны (сүр.3,4,5) z= болуп саналат2(_жана-_1).
Sl.3жана4, тиешелүүлүгүнө жараша
Sl.5
Сүрөттөгү кадр.6алты эсе статикалык аныкталбайт. Эгерде статикалык аныкталбастыктын даражасына эч кандай таасири болбогон ашуулар таякчалар катары эсептелсе, алар системага жабышкан катуу бурчтар да эске алынышы керек жана ашмалардын бош учтары түйүн катары эсептелиниши керек (s=7, e=6, a=9, k=8). Колдоолордун бул түрлөрү үчүн ички жана тышкы туруктуулукту текшерүү үчүн шарттардын ылайыктуу формасы болуп төмөнкүлөр саналат:
3_s_ ≥3к-3;3s+a ≥3k, (a≥3).
Ошол эле учурда пропустар таякча катары эсептелбеши керек. Көбүнчө, мындай учурларда, таянычтын статикалык аныкталбагандык даражасы жөнүндө тыянакка келүүнүн эң тез жолу - бул таякчаларды кесүү же статикалык чоңдуктарды алып салуу, албетте, туруктуу, статикалык жактан аныкталган таяныч калганга чейин. Сүрөттө көрсөтүлгөн үч бөлүм менен.7үч статикалык чоңдук (нормалдуу күч, туурасынан кеткен күч, ийүү моменти) алынып салынат.
Эгерде биринде n0-убакыт статикалык аныкталбаган жалпак тор түйүндөрдөгү бардык стерженьдер катуу байланышкан, статикалык аныкталбагандык даражасы
n = n0+2с – к.
Сүр. 6
Sl.7
Мейкиндик колдойт
Мейкиндик торчолору үчүн таянычтардын минималдуу саны a=6. Ички жана тышкы туруктуулук үчүн төмөнкү шарттар колдонулат:
s ≥3к -6; s + a ≥3k, (a≥6).
Ички туруктуулуктун шарты бир үч бурчтуу пластинкадан баштап мейкиндиктин андан аркы түйүндөрүнүн ар бири үч таякча менен байланганда аткарылат, алар бир тегиздикте жатпашы керек. Мына ушундай жол менен биринчи түрдөгү мейкиндик торчосу түзүлөт, анын өзгөчөлүгү ар дайым үч гана таяк байланган жок дегенде бир түйүндү камтыганында жана тиешелүү таякчалары бар түйүн алынып салынганда да бул өзгөчөлүгүн сактап турганында.
Андан тышкары, мейкиндик торчолору үч бурчтуу плиталарды эки жана эки пластинка алты таякча менен туташтырылгандай кылып туташтыруу аркылуу түзүлүшү мүмкүн, мында ар бир түйүн экиден таякча менен чектеш плиталар менен туташтырылган. Эки плитанын же эки ички туруктуу мейкиндик торчосунун туташтырылышы бир муун жана ал муун аркылуу өтпөгөн үч таякча аркылуу ишке ашырылышы мүмкүн. Акыр-аягы, үч үч бурчтуу плиталар менен туташтырылышы мүмкүн12таяктардын жана по менен4ар бир плитанын ортосундагы таяк. Бардык таякчалар ийилүүгө жана бурулууга катуу байланган мейкиндик таянычтарынын ички же тышкы туруктуулугу үчүн шарттар аткарылышы керек.
6s ≥6(к-1);6s + a ≥6k
Ошондуктан, сүрөт ташуучу.8болуп саналат24жолу статикалык жактан аныкталбаган, бул, мурункудай эле, төрт горизонталдуу таякча кесилгенде эң оңой текшерилет жана ушундай жол менен ар бир кесүүдө алты белгисиз (1нормалдуу күч,2кайчылаш күчтөр,2 mийилип омент жана1айлануу моменти). Эгерде стержендерге же алардын туташтыргычтарына муундарды киргизүү менен f байланыштарды алып салсак, анда туруктуулуктун шарттары:
6s – f ≥6(к-1);6s – f + a ≥6к.
Sl. 8
Жүктөө жана реакциялар: статика тапшырмалары
Жалпак таянычтарда тышкы күчтөр тирөөчтүн тегиздигинде жатышы керек, мейкиндик тирөөчтөрүндө алар ыктыярдуу абалга ээ болушу мүмкүн. Фермаларда жүк түйүндөргө кол салат деп болжолдонот.
Активдүү күчтөр тышкы элементтердин каршылыктарын, тирөөчтөрдөгү C тирөөчтөрдүн реакцияларын жана чымчып E чымчып алуу моменттерин пайда кылат. Тирөөнүн ички элементтеринин каршылыктары - кесилиш күчтөрү - бул: жөнөкөй таякчалардагы октук күчтөр S; ийилүүгө жана бурулууга туруктуу стержендерде нормалдуу же узунунан кеткен күчтөр N, ийүү моменттери M, бурмалоо моменттери же буралма моменттери T жана туурасынан кеткен күчтөр Q. Элементтердин каршылыгы температуранын өзгөрүшүнө жана тирөөчтөрдүн бошошуусуна алып келиши мүмкүн.
Айрым элементтерди өлчөө жана аларда пайда болгон чыңалууларды аныктоо - Материалдык каршылыктын милдети. Статикалык маанилерди аныктоодо колдонулган материал туруктуу жүк ага көз каранды болгон даражада гана маанилүү. Материалдын башка касиеттери таяныч кыймылынын таасири же температуранын өзгөрүшү (кичирейүү, агым) же деформацияларды эсептөө зарыл болгондо гана эске алынат. Жалпысынан, аркандарды бир эле учурда пайда болбостон (туруктуу жүк, пайдалуу жүк, шамал жүгү, кар жүгү) ар кандай жүктөө учурлары үчүн сыноо керек. Ийкемдүү деформациялар системанын өлчөмдөрүнө карата аларды этибарга албай коюуга мүмкүн болгон ушунчалык кичинекей деп эсептесек - жана бул адатта ушундай болот - суперпозиция принциби колдонулат, ага ылайык жеке жүктөө учурлары жана башка таасирлер өз-өзүнчө каралышы мүмкүн жана статикалык же геометриялык чоңдуктар үчүн эсептелген чоңдуктар кошулат, мында маанилерди жарым-жартылай жана туруктуу өзгөрмөлүү жүктөө коэффициенттери аркылуу белгилүү бир оңдоо менен кошуу керек. жагымсыз).
Статикалык аныкталган колдойт
Белгисиз жана жеткиликтүү теңдемелер
Статикалык аныкталган тордо тирөөчтөрдүн а реакциялары жана s октук күчтөр белгисиз, аларды аныктоо тордун k түйүндөрү болгондо жеткиликтүү болот2_k_ теңдемеси (∑X=0жана ∑Y=0) тегиздикте i3к мейкиндиктеги теңдеме. Жалпак колдоодо белгисиздерди s чейин кыскартууга болот1 жөнөкөй таякчалардын октук күчтөрү, с2 ийилүүгө туруктуу таякчалардын нормалдуу күчтөрү, e катуу бурчтардагы ийүү моменттери, a1 колдоолордун реакциясы жана а2 кысуу учурлары. Туурасынан кеткен күчтөрдү таякчалардын учтарындагы моменттерден жана түйүндөрдүн ортосунда аракеттенүүчү тышкы күчтөрдөн аныктоо керек. i катуу туташтырылган таякчалар коңшу түйүндөр менен башталган түйүндө, i- билүү жетиштүү.1 moment - бул катуу бурчтардын санына туура келет - анткени ар бир мындай түйүндө дагы бир белгисиз моментти аныктоо үчүн ∑M= тең салмактуулук шарты бар.0. s аныктоо үчүн1 + s2 + e + a1 + a2 белгисиз дагы эле2_k_ тең салмактуулук шарттары.
Жалпак тирөөчтөрдөгү тышкы күчтөрдүн тең салмактуулугунун шарттары
Бир туруктуу жана бир кыймылдуу подшипникке таянган пластина таянычтарынын реакциялары (сүр.9) күч көп бурчтуктарды колдонуу менен графикалык түрдө алынат. В күчүнүн чабуул сызыгы белгилүү жана ошол чекиттеги таяныч багытына ээ, ал эми Ка күчүнүн чабуул сызыгы В жана Р күчтөрүнүн кесилишинен өтүшү керек. Ал Ma = шартынан эсептелет.0, H =0жана Mb =0бара-бара B, C жана A күчтөрү менен аныкталат. Пластинаны үч кыймылдуу подшипникке коюу (сүр.10) реакция сызыктары бир чекитте кесилишпегенде гана туура болот. Реакциялар күчтөрдүн эки жана эки чабуул сызыктары кесилишкен чекиттерге салыштырмалуу күч көп бурчтуктары же момент теңдемелеринин жардамы менен графикалык түрдө аныкталат.
Sl.9
Сүрөт. 10
Ички туруктуулугу жок статикалык жактан аныкталган тирөөчтөрдүн шартында жалпысынан тышкы күчтөрдүн тең салмактуулугунун шарттарынан тышкары, муундар үчүн ийилүүчү моменттерди кабыл албоо талабын билдирген бириктирүүлөр үчүн шарттар да киргизилет. Демек, 11 mora-сүрөттөгү үч шарнирлүү алкактын Ка реакциясынын чабуул сызыгы g түйүнүнөн өтөт жана оң пластинка ага таасир эткен үч күч (Р, Кб жана муундагы күч = Ка) бир чекитте кесилишкенде гана тең салмактуулукта боло алат. Ар бири бирден гана белгисиз болгон тең салмактуулук шарттарын алуу үчүн А жана В реакцияларынын вертикалдык компоненттери жана С жана D компоненттери менен таяныч чекиттерин бириктирген сызык боюнча эсептөө ыңгайлуу. Mb = 0 жана Ma = 0 шарттарынан А жана В күчтөр алынат, ал эми Mg = 0 кошулуу шартынан сол пластинкага чабуул жасаган күчтөр үчүн С күчү, ал эми оң пластинкадагы күчтөр үчүн D күчү алынат. Ушундай эле жол менен алкактын таянычтары да аныкталат. 12. Бул жерде берилген жүк үчүн, натыйжаны алуунун эң тез жолу графикалык. Сүрөткө ылайык муундары бар кронштейн. 13. Тирекке кол салган тышкы күчтөрдүн горизонталдык компоненттери стационардык катмар тарабынан кабыл алынат, F күчү ∑H=0ден алынат. II пластинка g1 жана g2 чекиттеринде I жана III пластинкаларында, ал эми IV пластина _III_деги g3 боюнча жайгашкан. G1, G2, G3 жана E реакцияларындагы вертикалдык күчтөр II же IV пластинкасынын тең салмактуулук шартынан аныкталат, андан кийин кадам сайын A,D жана _A__C реакциялары аныкталат. аныкталды.
Сүр. 11 жана 12, тиешелүүлүгүнө жараша
Сүрөт. 13
Ички статикалык өлчөмдөрдү аныктоо
Жөнөкөй таякчалардын S октук күчтөрү, эреже катары, чыңалуу күчтөрү болгондо оң, ал эми кысуу күчү болгондо терс деп эсептелет. Ушундай эле жол менен нурдагы нормалдуу күчтүн N белгиси аныкталат. i чекитиндеги нормалдуу күч Ni бул i чекиттин бир тарабындагы нурга таасир этүүчү бардык күчтөрдүн натыйжасы R чекитиндеги нурдун огунун тангенсине параллелдүү компонент. Туурасынан кеткен күч Qi чекиттеги таякчанын огуна нормалдуу компонент жана ошол эле жана натыйжасы, ал эми ийилүү моменти Mi натыйжанын моменти (сүр. 14). N, Q жана M чоңдуктарын аныктоо R натыйжасын аныктабастан, стержень огуна параллель жана перпендикуляр болгон жеке күчтөр жана алардын компоненттеринен үзгүлтүксүз жүргүзүлөт. Позитивдүү багыттардын конвенциясы сүрөттө көрсөтүлгөн. 15.
сүрөт. 14 жана 15, тиешелүүлүгүнө жараша
Тиректее реакциялары графикалык түрдө аныкталгандыктан, нормалдуу күчтөрдү, ийилүүчү моменттерди жана туурасынан өтүүчү күчтөрдү күч көп бурчтугунан жана күчтөр абал боюнча берилген пландан аныктоого болот. Мисалы, үч илгичтүү алкактын сол тилкесинде сүрөт. 11 Күчтүн вертикалдык компоненти Ka нормалдуу күч (терс), горизонталдык компонент туурасынан кеткен күч (терс) жана Mi = Kari ийилүүчү момент, ички чыңалууну пайда кылган моменттерди оң деп эсептегенде терс.
Таякчалар илинип турган ар бир түйүндө ∑X=0, ∑Y=0 шарттары аткарылышы керек. Жөнөкөй жол менен түзүлгөн торлор - ар бири эки таякча менен түйүндөрдү туташтыруу менен - ар дайым эки гана таяк кездешкен жок дегенде бир түйүн болот. Мындай түйүндөрдү алып салуу менен бул өзгөчөлүк сакталат. Таякчалардагы октук күчтөрдү эсептөө ар бири эки белгисиз эки теңдемени акырындык менен чечүү аркылуу жүргүзүлүшү мүмкүн.
Графикалык чечим күч планын (Кремана планы) 1-сүрөткө ылайык түзүү аркылуу алынган. 16. Сырткы күчтөр P1 - P6 тең салмактуулукта. Si таякчаларындагы күчтөр 1 чекитинен баштап, алар белгиленген тартипте түйүндөн түйүнгө бара жаткан акырындык менен аныкталат. Күчтөрдү белгилөө да алар аныкталган тартипте жүргүзүлөт. Ар бир түйүн үзгүлтүксүз жебе багыты бар күчтөрдүн көп бурчтугуна туура келет, андан таякчалардагы күчтөрдүн белгилери келип чыгат. Эгер тирөөч аркылуу кесилиш жасалса жана стержендердин кесилген жерлерине ошол таяктарга таасир этүүчү күчтөр тышкы күчтөр катары колдонулса, тордун ар бир бөлүгү тең салмактуулукта болот. Бул боюнча, Кульманнын процедурасы жазылат, анын жардамы менен ыктыярдуу таяктагы күч башка күчтөрдөн көзкарандысыз графикалык түрдө аныкталат.
Сүр. 16
Бир белгисиз менен теңдемелерди коюу маселесин аналитикалык чечүүдө Риттердин процедурасы эң чоң мааниге ээ. Решетка үч таякча кесилгенден таасир эте тургандай кылып кесилет. Секциялык тилкелердеги күчтөр ферманын ар бир бөлүгүнө түйүндөн бөлүккө чейин чыңалуу күчтөрү катары колдонулат. Тармактын ар бир бөлүгүнө тең салмактуулук шарттары колдонулат. Эки жана эки кесилишкен таякчалардын кесилиши үчүнчү таякчадагы күчтү аныктоодо момент чекити болуп саналат (_Риттердин чекити). Эгерде ri - Si күчүнүн i моментинен алыстыгы, ал эми Mi - тирөөчтөрдүн i чекитине карата активдүү күчтөрүнүн жана реакцияларынын моменти болсо, анда таякчадагы күч
Si = ± Mi/ri
Сүрөт. 17
Сүр. 18
сүрөткө ылайык. 17 жана 18 кесилишиндеги таякчалардагы күчтөр:
On = -Mn/rn; Un-1 = Mn-1/rn-1;
Dn = Md/rd; Ln = Mv/rv.
Графикалык конструкция жетиштүү тактыкты камсыз кылбаса, d жана v момент чекиттеринин позициялары жана rd жана rv аралыктары эсептелиши керек. D жана L күчтөрүн эсептөө үчүн тордун мүнөздүү чекиттери гана момент чекиттери катары көрүнгөн төмөнкү туюнтмалар ылайыктуу (сүр. 19, 18):
D = (Mu/hu – M(o)/ho) * (d/λd), (35)
Ln = ± Ql ± (Mn tgβn + M’n tgγn)/hn.
Параллель тилкелери бар торлор үчүн D жана L күчтөрүн түз туурасынан кеткен күчтөн алууга болот:
D = Q/sin__φ_; L=__±Q_
Sl.19
Жылдыруучу жүк жана таасир линиялары
Эгерде тирөөч кыймылдуу жүк менен жүктөлсө, бири-биринин ортосунда туруктуу аралыкта топтолгон күчтөр болсо, анда сыноолор жүктүн эң жагымсыз позицияларында жүргүзүлүүгө тийиш. Эки тирөөчтөгү жөнөкөй нур үчүн эң чоң туурасынан кеткен күч Qmax _A-көп бурчтуктун жардамы менен, ал эми эң чоң ийилүүчү момент Mmax таяныч кыймылдаган күчтөр системасы үчүн чынжыр көп бурчтуктун жардамы менен алынышы мүмкүн.
Бир статикалык же геометриялык чоңдук үчүн жана жүк үчүн таасир сызыгын аныктоодо Pm=1ташуучунун жүктөлгөн лентасын бойлой жылып жүрүүчү, жүктүн ар бир позициясы үчүн m күч астында, бир нөлдүк сызыктан керектүү өлчөмдөгү ηm эсептелген мааниси колдонулат. Бул ординаталардын акыркы чекиттерин бириктирүүчү сызык _ таасир сызыгы_ болуп саналат. a жана b чекиттеринде таянган нурдун i чекитиндеги Mi ийилүүчү момент үчүн таасир сызыктары жана Qi туурасынан кеткен күч - бул ga жана gb түз сызыктары, алардын тирөөчтөрдүн вертикалдарындагы кесилиштери aa’ = xi (=M’i = үчүн1) жана bb’ = x’i (=M’‘i B= үчүн1) (сүр.20). A күчүнүн таасир этүүчү сызыгы gb сызыгы менен берилет, анын вертикалдык огундагы ординатасы a aa’=1.
Sl.20
Статикалык жактан аныкталган таянычтын ар бир статикалык чоңдугуна таасир этүүчү сызык талап кылынган чоңдукту алып салуу менен түзүлгөн аргасыз кинематикалык чынжырдын катуу пластинкаларына туура келген түз сызыктардан турат. Сызыктар вертикалдарда көз ирмемдик чекиттер аркылуу же плиталар шарнирленген чекиттер аркылуу кесилишет. Нөл сызыгы, таасир сызыгы жана эки ордината менен чектелген аймак таасир этүүчү аймак деп аталат. бөлүүчү (таасир сызыгынын нөл чекити) таасир бетинин оң жана терс бөлүктөрүн бөлөт.
ηm кыймылдуу күчтүн таасирин билдиргендиктен Pm=1суралган Z чоңдугуна Pmηm күчтүн Pm таасири, ал эми P күчтөр системасы Z=∑Pη таасирин жаратат. maxZ жана minZ таасиринин чектик маанилери туташкан топтолгон күчтөрдүн кыймылдуу системасы эң чоң күчтөр эң чоң ординаталарга көбөйтүлгөндөй орнотулганда алынат. Эң жагымсыз абал так белгилүү болбогондо, таасир сызыгынын таасирин ар кандай жүк позициялары үчүн жанаша эсептөө керек (итеративдик процесс).
Жарым-жартылай бирдей бөлүштүрүлгөн жүк үчүн p t/m - Z = _∫_p dx η = pF, мында F - таасир этүүчү беттин тиешелүү бөлүгүнүн белгиленген өлчөмү. Чектелген узундуктагы c жарым-жартылай жүктөөдө жана таасир сызыгынын түз сызыктуу формасында (сүрөт.58) жүктү η кылып коюу керек1 = η2 (c1= cxi/l; в2= cx’i/l), ошондуктан Z = pc алабыз (ηi + η1)/2. Кыйыр жүк которууда таасир сызыгы ηn жана ηn+ ординаталарынын ортосунда болот.1 түз сызыктагы өзгөрүүлөр, сүрөт.21.
Sl.21