Shënim i rëndësishëm teknik dhe i sigurisë: Ky është një tekst arsimor arkivor, jo një llogaritje statike, projekt ndërtimi ose manual performance. Formulat, modelet mbështetëse dhe vizatimet u transferuan nga përmbajtja origjinale pa verifikim profesional ose përshtatje me rregulloret e sotme. Kapaciteti mbajtës, qëndrueshmëria, ngarkesat, materialet, nyjet dhe themeli për një objekt specifik duhet të përcaktohen nga një inxhinier civil i certifikuar bazuar në standardet e vlefshme, të dhënat gjeoteknike dhe gjendjen aktuale të strukturës. Ilustrimet janë edukative dhe nuk paraqesin projekte të konfirmuara të Savo Kusić.
Llogaritjet statike dhe projektimi i strukturave mbështetëse nuk janë pjesë e ofertës së re publike të kompanisë. Fokusi aktual i prodhimit përbëhet nga dritaret prej druri, dritaret prej druri-alumini dhe dyert e bëra me porosi. Për një projekt specifik dritareje ose dere, mund të dërgoni kërkesë për kuotë.
Struktura dhe ndarja e transportuesit
Elementet mbështetëse: stabiliteti i brendshëm dhe i jashtëm
Elementet e mbështetjes janë:
Shufra të thjeshta të afta për të transmetuar vetëm forca tërheqëse ose shtypëse, vija e sulmit të të cilave përkon me boshtin e shufrës. Kjo do të thotë që shufrat në nyje janë të lidhura me nyje ku nuk ka fërkime dhe se forcat e jashtme sulmojnë nyjet. Mbështetësit që përbëhen vetëm nga shufra të thjeshta quhen trungje.
Shkopët rezistent ndaj përkuljes - trarët - mund të transmetojnë të dyja forcat, linjat e sulmit të të cilave përkojnë me boshtin e shufrës, dhe forcat, linjat e sulmit të të cilave janë paralele me boshtin e shufrës ose të prirur arbitrarisht me të. Trarët marrin forca normale, forca tërthore, momente përkuljeje dhe, në rastin e caktuar, momente përdredhjeje. Ato me nyje mund të lidhen me menteshat ose me kënde të ngurtë.
Mbështetje dhe kapëse parandalojnë që mbështetësja të lëvizë drejt pikave fikse në plan ose hapësirë. Çdo mbështetje është e aftë të transmetojë një forcë në një drejtim të caktuar që kalon nëpër nyjen e pezulluar. Nëse ka vetëm një mbështetje në nyjen e mbështetur - pikën mbështetëse - quhet një mbajtës lëvizshëm i suportit hapësinor. Nëse nyja mbështetet nga dy mbështetëse, ajo quhet një shtrat i palëvizshëm i një mbështetëse të sheshtë, ose shtrat i linjës bartës hapësinor. Shtrati i palëvizshëm i mbështetëses hapësinore kërkon tre mbështetëse.
Çdo kapje e një shufre rezistente ndaj përkuljes është në gjendje të transmetojë një moment shtrëngimi të shtrirë në një plan të caktuar. Në shumicën e rasteve me kapëse lidhet një kushinetë e palëvizshme, kështu që në rastin e një mbështetëse të sheshtë ka dy mbështetëse dhe një kapëse, dhe në rastin e një mbështetëse hapësinore tre mbështetëse dhe tre kapëse. Lëvizjet dhe rrotullimet e një madhësie të caktuar mund të ndodhin në vendet e mbështetjes dhe shtrëngimit.
Numri i nevojshëm i elementeve për qëndrueshmërinë e suportit merret nga kushtet për qëndrueshmëri të brendshme dhe të jashtme. Mbështetja është e qëndrueshme nga brenda kur pozicioni ndërmjet dhomës i nyjeve të suportit sigurohet nga një numër i mjaftueshëm shufrash në mënyrë që të mund të ndryshohet vetëm kur disa ose të gjitha shufrat ndryshojnë gjatësinë. Një mbështetje e sheshtë e qëndrueshme nga brenda quhet pllakë e ngurtë. Mbështetja është e jashtme ose plotësisht e qëndrueshme kur pozicioni i ndërmjetëm i nyjeve dhe pozicioni i tyre sipas pikave të fiksuara të rrafshit, ose hapësira mund të ndryshojnë vetëm në masën e ndryshimeve në gjatësinë e shufrave, lëvizjen e mbështetësve ose rrotullimin e shtrëngimit.
Kllapa të sheshta
Numri minimal i shufrave të kërkuara për qëndrueshmërinë e brendshme dhe numri minimal i shufrave dhe mbështetësve të kërkuar për qëndrueshmërinë e jashtme të një trungu me s shufra, a mbështetëse dhe k nyje është:
s = 2k – 3
s + a = 2k, (3 ≤ a)
Kushti i parë plotësohet kur formohet mbështetja duke filluar nga një shufër duke lidhur nyje të tjera me dy shufra secila, ku shufrat me të cilat lidhet njëra nyje nuk duhet të shtrihen në të njëjtën vijë të drejtë.
Kllapa me s1 shkopinj të thjeshtë, s2 shufra rezistente ndaj përkuljes, e kënde të ngurtë, a1 mbështet, a2 pinches dhe k nyjet është e brendshme, ose e jashtme e qëndrueshme kur:
s1+ s2+ e ≥ 2k -3
s1+ s2+ e + a1+ a2 ≥2k, (a=a1+ a2≥3)
Sl.1
Çdo kënd i ngurtë mund të zëvendësohet nga një shufër e thjeshtë. Nëse në njërën nyje shufrat i janë të lidhura ngushtë me njëra-tjetrën, numri i këndeve të ngurtë në atë nyje është i-1. Kur mbingarkesat e shufrave (konsolat) numërohen si shufra, skajet e lira duhet të numërohen si nyje. Kllapa në fig.1me s1=9, s2=7, e=5(shënuar në foto) dhe k=12nga brenda është e qëndrueshme. Kur kënde të ngurtë4dhe5le ta zevendesojme me fuga dhe shufra te thjeshta, qe jane te shenuara me vija te thyera ne foto, pastaj s1=11, s2=7, e=3, ndërsa numri i nyjeve mbetet i pandryshuar.
Sl.2dhe i2b
Nëse në një mbështetje me numrin minimal të kërkuar të mbështetëseve, shufrat individuale ose këndet e ngurtë zëvendësohen me mbështetëse ose kapëse, mbështetësi humbet qëndrueshmërinë e brendshme, fig.2a, b. Për mbështetës të tillë ka mundësi të tjera se si mund të testohet stabiliteti. Nëse p është numri i pllakave të ngurtë të suportit pa qëndrueshmëri të brendshme, ndërsa duhet theksuar se një shufër e vetme e thjeshtë ose rezistente ndaj përkuljes plotëson kushtet e qëndrueshmërisë së brendshme dhe mund të kuptohet si një pllakë e ngurtë, dhe nëse z është numri i ndërveprimeve në nyje, qëndrueshmëria e jashtme kërkon që: a + z_3p. Numri i reaksioneve të ndërmjetme në bashkimin në të cilin është ngjitur pllaka (fig.3,4,5) është z=2(_dhe-_1).
Sl.3dhe4, respektivisht
Sl.5
Korniza në fig.6është gjashtë herë e pacaktuar statikisht. Nëse mbikalimet, të cilat nuk kanë ndikim në shkallën e papërcaktueshmërisë statike, llogariten si shufra, duhet të merren parasysh edhe këndet e ngurtë me të cilat janë ngjitur në sistem dhe skajet e lira të mbikalimeve duhet të llogariten si nyje (s=7, e=6, a=9, k=8). Për këto lloj mbështetëse, forma e përshtatshme e kushteve për testimin e stabilitetit të brendshëm dhe të jashtëm është:
3_s_ ≥3k-3;3s+a ≥3k, (a≥3).
Në të njëjtën kohë, kalimet nuk duhet të numërohen me shkopinj. Shpesh, në raste të tilla, mënyra më e shpejtë për të arritur në një përfundim për shkallën e papërcaktueshmërisë statike të suportit është duke prerë shufrat ose duke përjashtuar sasitë statike derisa të mbetet një mbështetje pa dyshim e qëndrueshme, e përcaktuar statikisht. Me tre seksionet e treguara në fig. 7 përjashtohen tre madhësi statike (forca normale, forca tërthore, momenti i përkuljes).
Nëse në një rrjetë të sheshtë n0-herë statikisht të papërcaktuar, të gjitha shufrat në nyje janë të lidhura fort, shkalla e papërcaktueshmërisë statike është
n = n0 + 2s – k.
Fig. 6
Fig. 7
Kllapa hapësinore
Numri minimal i mbështetësve për rrjetet hapësinore është a=6. Kushtet e mëposhtme vlejnë për stabilitetin e brendshëm dhe të jashtëm:
s ≥ 3k – 6; s + a ≥ 3k, (a≥6).
Kushti për qëndrueshmëri të brendshme plotësohet kur, duke filluar nga një pllakë trekëndore, nyjet e mëtejshme në hapësirë lidhen me nga tre shufra secila, të cilat nuk guxojnë të shtrihen në një rrafsh. Në këtë mënyrë krijohet një rrjeta hapësinore e llojit të parë, karakteristikë e së cilës është se përmban gjithmonë të paktën një nyje në të cilën janë të lidhura vetëm tre shufra dhe se e ruan këtë veçori edhe kur ajo nyje me shufrat përkatëse hiqet.
Për më tepër, rrjetat hapësinore mund të formohen duke lidhur pllaka trekëndore në atë mënyrë që dy dhe dy pllaka të lidhen me gjashtë shufra, ku secila nyje lidhet me pllakat ngjitur me nga dy shufra secila. Lidhja e dy pllakave ose e dy rrjetave hapësinore të qëndrueshme të brendshme mund të realizohet me anë të një bashkimi dhe tre shufrave që nuk kalojnë nëpër atë bashkim. Së fundi, tre pllaka trekëndore mund të lidhen me12të shkopinjve dhe atë me po4shufra midis secilës pjatë. Për stabilitetin e brendshëm ose të jashtëm të mbështetësve hapësinorë ku të gjitha shufrat janë të lidhur fort me përkulje dhe përdredhje, duhet të plotësohen kushtet
6s ≥6(k-1);6s + a ≥6k
Prandaj, bartësi në fig.8është24herë statikisht të papërcaktuara, të cilat, si më parë, mund të verifikohen më lehtë kur priten katër shufra horizontale dhe në këtë mënyrë përjashtohen gjashtë të panjohura në çdo prerje (1forcë normale,2forcat tërthore,2 moment përkuljeje dhe1momenti përdredhës). Nëse heqim lidhjet f duke futur nyje në shufra ose lidhjet e tyre, atëherë kushtet e qëndrueshmërisë janë:
6s – f ≥6(k-1);6s – f + a ≥6k.
Sl. 8
Ngarkesa dhe reagimet: detyra statike
Në rastin e mbështetësve të sheshtë, forcat e jashtme duhet të shtrihen në rrafshin e mbështetësit, në rastin e mbështetëseve hapësinore, ato mund të kenë një pozicion arbitrar. Në trusset, supozohet se ngarkesa sulmon nyjet.
Forcat aktive shkaktojnë rezistenca të elementeve të jashtëm, reaksionet e mbështetësve C në suporte dhe momentet e fiksimit E në majë. Rezistencat e elementeve të brendshme të mbajtësit - forcat e prerjes tërthore - janë: forcat boshtore S në shufra të thjeshta; në shufra rezistente ndaj përkuljes dhe përdredhjes forcat normale ose gjatësore N, momentet e përkuljes M, momentet e përdredhjes ose momentet përdredhëse T dhe forcat tërthore Q. Rezistenca e elementeve gjithashtu mund të shkaktojë ndryshime në temperaturë dhe lirim të mbështetësve.
Dimensionimi i elementeve individuale dhe përcaktimi i tensioneve që shfaqen në to është detyrë e Rezistencës Materiale. Gjatë përcaktimit të vlerave statike, materiali i aplikuar është i rëndësishëm vetëm në masën që ngarkesa e përhershme varet prej tij. Vetitë e tjera të materialit merren parasysh vetëm kur bëhet fjalë për ndikimin e lëvizjes mbështetëse ose ndryshimet e temperaturës (tkurrje, rrjedhje) ose kur duhen llogaritur deformimet. Në përgjithësi, trarët duhet të testohen për raste të ndryshme ngarkese që nuk duhet të ndodhin njëkohësisht (ngarkesa e përhershme, ngarkesa e dobishme, ngarkesa e erës, ngarkesa e borës). Duke supozuar se deformimet elastike janë aq të vogla sa mund të shpërfillen në lidhje me dimensionet e sistemit - dhe zakonisht kështu është - zbatohet parimi i mbivendosjes, sipas të cilit rastet individuale të ngarkesës dhe ndikimet e tjera mund të shqyrtohen veçmas dhe vlerat e llogaritura për sasitë statike ose gjeometrike të shtohen së bashku, me një korrigjim të caktuar të vlerave të përhershme dhe të ndryshueshme për sigurinë e koeficientëve ose e pafavorshme).
Mbështet në mënyrë statike
Ekuacione të panjohura dhe të disponueshme
Në një rrjetë të përcaktuar statikisht, reagimet a të mbështetësve dhe forcave boshtore s janë të panjohura, përcaktimi i të cilave është i disponueshëm kur rrjeta ka nyje k_2ekuacioni k (∑X=0dhe ∑Y=0) në aeroplan i3k ekuacioni në hapësirë. Në një mbështetje të sheshtë, të panjohurat mund të reduktohen në s1 forcat boshtore të shufrave të thjeshta, s2 forcat normale të shufrave rezistente ndaj përkuljes, e momentet e përkuljes në kënde të ngurtë, a1 reagimi i mbështetësve dhe a2 momente shtrëngimi. Forcat tërthore duhet të përcaktohen nga momentet në skajet e shufrave dhe forcat e jashtme që veprojnë midis nyjeve. Në një nyje nga e cila nisin shufrat e lidhura me i në nyjet fqinje, mjafton të dihet i-1 moment - që i përgjigjet numrit të këndeve të ngurtë - sepse për përcaktimin e një momenti tjetër të panjohur në secilën nyje të tillë ekziston një kusht ekuilibri ∑M=0. Për të përcaktuar s1 + s2 + e + a1 + a2 ende të panjohura mbeten2_k kushtet e ekuilibrit.
Kushtet për balancimin e forcave të jashtme në mbështetëse të sheshta
Reaksionet e mbështetësve të pllakave që mbështeten në një kushinetë të palëvizshëm dhe një kushinetë të lëvizshëm (fig. 9) merren grafikisht duke përdorur shumëkëndëshat e forcës. Vija e sulmit të forcës B është e njohur dhe ka drejtimin e mbështetjes në atë pikë, dhe vija e sulmit e forcës Ka duhet të kalojë përmes kryqëzimit të forcave B dhe P. Në mënyrë llogaritëse, nga kushtet Ma = 0, H = 0 dhe Mb = 0, forcat B, C dhe A përcaktohen gradualisht. Mbështetja e pllakës në tre kushineta të lëvizshme (fig. 10) është e saktë vetëm kur linjat e sulmit të reaksioneve nuk kryqëzohen në një pikë. Reaksionet përcaktohen grafikisht duke përdorur poligone të forcës ose në mënyrë llogaritëse duke përdorur ekuacionet e momentit në lidhje me pikat ku kryqëzohen dy dhe dy linja sulmi të forcave.
Fig. 9
Fig. 10
Në rastet e mbështetësve të përcaktuar statikisht pa qëndrueshmëri të brendshme, krahas kushteve për baraspeshimin e forcave të jashtme në tërësi, futen edhe kushte për nyjet, të cilat shprehin kërkesën që nyjet të mos mund të marrin momente përkuljeje. Prandaj, vija e sulmit të reagimit Ka të kornizës me tre varëse në Fig. 11 mora kalon përmes bashkimit g, dhe pllaka e djathtë mund të jetë në ekuilibër vetëm kur tre forcat që veprojnë mbi të (P, Kb dhe forca në bashkim = Ka) ndërpriten në një pikë. Për të marrë kushte ekuilibri që përmbajnë vetëm një të panjohur secila, është e përshtatshme të llogaritet me përbërësit vertikal të reaksioneve A dhe B dhe komponentët C dhe D përgjatë vijës që lidh pikat mbështetëse. Nga kushtet Mb = 0 dhe Ma = 0 fitohen forcat A dhe B dhe nga kushtet për bashkimin Mg = 0 për forcat që sulmojnë pllakën e majtë fitohet forca C dhe për forcat në pllakën e djathtë forca D. Në mënyrë të ngjashme përcaktohen reaksionet e kornizës fig. 12. Për ngarkesën e dhënë këtu, mënyra më e shpejtë për të marrë rezultatin është grafike. Kllapa me nyje sipas fig. 13. Komponentët horizontale të forcave të jashtme që sulmojnë suportin merren nga shtrati i palëvizshëm, forca F merret nga ∑H=0. Pllaka II qëndron në pikat g1 dhe g2 në pllakat I dhe III, dhe pllaka IV në g3 në III. Forcat vertikale në nyjet G1, G2, G3 dhe reaksioni E përcaktohen nga kushtet e ekuilibrit të pllakës II ose IV, dhe më pas përcaktohen hap pas hapi reaksionet A, B, C dhe D.
Fig. 11 dhe 12, përkatësisht
Fig. 13
Përcaktimi i madhësive statike të brendshme
Forcat boshtore S të shufrave të thjeshta përgjithësisht konsiderohen pozitive kur janë forca tensioni dhe negative kur janë forca shtypjeje. Në mënyrë të ngjashme, përcaktohet shenja e forcës normale N në rreze. Forca normale Ni në pikën i është përbërësi paralel me tangjenten me boshtin e rrezes në pikën i të R rezultante e të gjitha forcave që veprojnë në tra në njërën anë të pikës i. Forca tërthore Qi është komponenti normal me boshtin e shufrës në pikën dhe i njëjtë dhe rezultantja, dhe momenti i përkuljes Mi është momenti i rezultantit (fig. 14). Përcaktimi i madhësive N, Q dhe M bëhet rregullisht nga forcat individuale dhe përbërësit e tyre paralel dhe pingul me boshtin e shufrës pa përcaktuar R rezultante. Konventa e drejtimeve pozitive është paraqitur në fig. 15.
Fig. 14 dhe 15, respektivisht
Meqenëse reaksionet mbështetëse përcaktohen grafikisht, forcat normale, momentet e përkuljes dhe forcat tërthore mund të përcaktohen nga shumëkëndëshi i forcës dhe plani në të cilin forcat janë dhënë sipas pozicionit. Për shembull, në kolonën e majtë të kornizës me tre varëse në fig. 11 komponenti vertikal i forcës Ka është forca normale (negative), komponenti horizontal është forca tërthore (negative), dhe Mi = Kari momenti i përkuljes, negativ kur momentet që shkaktojnë tension në brendësi konsiderohen pozitive.
Në çdo nyje ku shufrat janë të varura, duhet të plotësohen kushtet ∑X=0, ∑Y=0. Rrjetat që formohen në mënyrën më të thjeshtë - duke lidhur nyjet me dy shufra secila - kanë gjithmonë të paktën një nyje ku takohen vetëm dy shufra. Duke hequr nyjet e tilla, kjo veçori ruhet. Llogaritja e forcave boshtore në shufra mund të kryhet duke zgjidhur gradualisht dy ekuacione me dy të panjohura.
Zgjidhja grafike fitohet duke ndërtuar një plan force (plan_Cremana_) sipas fig. 16. Forcat e jashtme P1 deri në P6 janë në ekuilibër. Forcat në shufrat Si përcaktohen gradualisht duke filluar nga pika 1 dhe duke shkuar nga nyja në nyje sipas renditjes që janë shënuar. Shënimi i forcave bëhet edhe sipas radhës së përcaktimit të tyre. Çdo nyje korrespondon me një shumëkëndësh forcash me drejtim të vazhdueshëm të shigjetës, nga i cili vijojnë shenjat e forcave në shufra. Nëse bëhet një seksion përmes suportit dhe nëse në vendet ku priten shufrat forcat që veprojnë në ato shufra zbatohen si forca të jashtme, çdo pjesë e rrjetës është në ekuilibër. Mbi këtë, është regjistruar procedura e Culmann’s, me anë të së cilës forca në një shufër arbitrare mund të përcaktohet grafikisht e pavarur nga forcat e tjera.
Fig. 16
Në zgjidhjen analitike të problemit të vendosjes së ekuacioneve me një të panjohur, procedura e _Ritterit ka rëndësinë më të madhe. Grila pritet në mënyrë që tre shkopinj të preken nga prerja. Forcat në shufrat e seksionit zbatohen në secilën pjesë të trungut si forca tensioni, nga nyja në seksion. Kushtet e ekuilibrit zbatohen për secilën pjesë të rrjetës. Kryqëzimi i dy dhe dy shufrave kryqëzuese është pika e momentit kur përcaktohet forca në shufrën e tretë (pika e Ritter-it). Nëse ri është distanca e forcës Si nga pika e momentit i, dhe Mi është momenti i forcave aktive dhe reaksioneve të mbështetësve në lidhje me pikën i, atëherë forca në shufër jepet me shprehjen
Si = ± Mi/ri
Fig. 17
Fig. 18
Sipas fig. Forcat 17 dhe 18 në shufrat e prerjes tërthore janë:
On = -Mn/rn; Un-1 = Mn-1/rn-1;
Dn = Md/rd; Ln = Mv/rv.
Kur ndërtimi grafik nuk siguron saktësi të mjaftueshme, duhet të llogariten pozicionet e pikave momentale d dhe v dhe distancat rd dhe rv. Për llogaritjen e forcave D dhe L janë më të përshtatshme shprehjet e mëposhtme, në të cilat vetëm pikat karakteristike të rrjetit shfaqen si pika momenti (Fig.19,18):
D = (Mu/hu – M(o)/ho) * (d/λd), (35)
Ln = ± Ql ± (Mn tgβn + M’n tgγn)/hn.
Për grilat me rripa paralelë, forcat D dhe L mund të merren drejtpërdrejt nga forca tërthore:
D = Q/sin__φ_; L=__±Q_
Sl.19
Lëvizja e linjave të ngarkesës dhe ndikimit
Nëse suporti është i ngarkuar me një ngarkesë lëvizëse, forca të përqendruara në një distancë konstante ndërmjet njëra-tjetrës, atëherë provat duhet të kryhen në pozicionet më të pafavorshme të ngarkesës. Për një rreze të thjeshtë në dy mbështetëse, forca më e madhe tërthore Qmax mund të merret duke përdorur A-poligonin, dhe momenti më i madh i përkuljes Mmax duke përdorur poligonin e zinxhirit për sistemin e forcave nën të cilin lëviz mbështetja.
Gjatë përcaktimit të vijës së ndikimit për një sasi statike ose gjeometrike, dhe për ngarkesën Pm=1i cili lëviz përgjatë brezit të ngarkuar të bartësit, për çdo pozicion ngarkese m zbatohet nën forcën, nga një vijë zero, vlera e llogaritur ηm e madhësisë së kërkuar. Vija që bashkon pikat fundore të këtyre ordinatave është vija e ndikimit. Vijat e ndikimit për momentin e përkuljes Mi dhe forca tërthore Qi në pikën i të traut të mbështetur në pikat a dhe b janë vija të drejta ga dhe gb seksionet e të cilave në vertikalet e mbështetëseve janë aa’ = xi (=M’i për A=1) dhe bb’ = x’i (=M’‘i për B=1) (fig.20). Vija e ndikimit për forcën A jepet nga drejtëza gb, ordinata e së cilës në boshtin vertikal është a aa’=1.
Sl.20
Linja e ndikimit për çdo sasi statike të një mbështetjeje të përcaktuar statikisht përbëhet nga vija të drejta që korrespondojnë me pllakat e ngurta të zinxhirit kinematik të detyruar të krijuar nga përjashtimi i sasisë së kërkuar. Vijat kryqëzohen në vertikale përmes pikave të momentit, ose përmes pikave ku pllakat janë të varura. Zona e kufizuar nga vija zero, vija e ndikimit dhe dy ordinatat quhet zona e ndikimit. Pjestimi (pika zero e vijës së ndikimit) ndan pjesët pozitive dhe negative të sipërfaqes së ndikimit.
Meqë ηm paraqet ndikimin e forcës lëvizëse Pm=1 në sasinë e kërkuar Z, është Pmηm ndikimi i forcës Pm, ndërsa sistemi i forcës P shkakton ndikimin Z=∑Pη. Vlerat kufitare të ndikimit maxZ dhe minZ do të merren kur sistemi lëvizës i forcave të përqendruara të lidhura vendoset në mënyrë që forcat më të mëdha të shumëzohen me ordinatat më të mëdha. Kur pozicioni më i pafavorshëm nuk dihet me siguri, ndikimi nga linja e ndikimit duhet të llogaritet krah për krah për pozicione të ndryshme të ngarkesës (proces iterativ).
Për ngarkesën pjesërisht të shpërndarë në mënyrë të barabartë p t/m është Z = _∫_p dx η = pF, ku F është madhësia e shënuar e pjesës përkatëse të sipërfaqes ndikuese. Me ngarkesë të pjesshme me gjatësi të kufizuar c dhe formë drejtvizore të vijës së ndikimit (Fig.58) ngarkesa duhet të vendoset në mënyrë që η1 = η2 (c1= cxi/l; c2= cx’i/l), pra marrim Z = pc (ηi + η1)/2. Në transferimin indirekt të ngarkesës, linja e ndikimit është midis ordinatave ηn dhe ηn+1 ndryshime në vijë të drejtë, fig.21.
Sl.21