Mahalagang Teknikal at Pangkaligtasan Tandaan: Ito ay isang archival na pang-edukasyon na teksto, hindi isang static na pagkalkula, disenyo ng konstruksiyon, o manual ng pagganap. Ang mga formula, modelo ng suporta at mga guhit ay inilipat mula sa orihinal na nilalaman nang walang propesyonal na pag-verify o pagbagay sa mga regulasyon ngayon. Ang kapasidad ng tindig, katatagan, mga karga, materyales, joints at pundasyon para sa isang partikular na bagay ay dapat matukoy ng isang sertipikadong inhinyero ng sibil batay sa wastong mga pamantayan, geotechnical data at ang aktwal na kondisyon ng istraktura. Ang mga ilustrasyon ay pang-edukasyon at hindi kumakatawan sa mga kumpirmadong proyekto ng Savo Kusić.
Ang mga static na kalkulasyon at disenyo ng mga sumusuportang istruktura ay hindi bahagi ng bagong pampublikong alok ng kumpanya. Ang kasalukuyang pokus sa produksyon ay binubuo ng mga bintanang kahoy, mga bintanang kahoy-aluminyo at mga pasadyang pinto. Para sa isang partikular na proyekto sa bintana o pinto, maaari kang magpadala ng request for quotation.
Istraktura at dibisyon ng carrier
Mga elemento ng suporta: panloob at panlabas na katatagan
Ang mga elemento ng carrier ay:
Simple rods na may kakayahang magpadala lamang ng tensile o compressive forces na ang linya ng pag-atake ay tumutugma sa axis ng rod. Nangangailangan ito na ang mga tungkod sa mga buhol ay nakatali sa mga kasukasuan na walang friction, at ang mga panlabas na puwersa ay umaatake sa mga buhol. Ang mga suporta na binubuo lamang ng mga simpleng rod ay tinatawag na trusses.
Sticks lumalaban sa baluktot - beams - ay maaaring magpadala ng parehong mga puwersa na ang mga linya ng pag-atake ay nag-tutugma sa axis ng baras, at mga puwersa na ang mga linya ng pag-atake ay parallel sa axis ng baras o arbitraryong hilig dito. Ang mga beam ay tumatanggap ng mga normal na puwersa, nakahalang pwersa, mga sandali ng baluktot at, sa ibinigay na kaso, mga sandali ng pamamaluktot. Ang mga nasa buhol ay maaaring itali gamit ang mga bisagra o may matibay na anggulo.
Supports at clamps ang suporta mula sa paglipat patungo sa mga nakapirming punto sa eroplano o espasyo. Ang bawat suporta ay may kakayahang magpadala ng puwersa sa isang tiyak na direksyon na dumadaan sa nasuspinde na node. Kung mayroon lamang isang suporta sa suportadong node - support point - ito ay tinatawag na movable bearing ng spatial support. Kung ang node ay sinusuportahan ng dalawang suporta, ito ay tinatawag na immovable bed ng flat support, o space carrier line bed. Ang nakatigil na kama ng spatial na suporta ay nangangailangan ng tatlong suporta.
Ang bawat pagkurot ng isang baras na lumalaban sa baluktot ay nakakapagpadala ng sandali ng pagkurot na nakahiga sa isang partikular na eroplano. Sa karamihan ng mga kaso, ang isang hindi natitinag na tindig ay konektado sa clamp, upang sa kaso ng isang patag na suporta mayroong dalawang suporta at isang clamp, at sa kaso ng isang spatial na suporta mayroong tatlong mga suporta at tatlong mga clamp. Ang mga paggalaw at pag-ikot ng isang tiyak na laki ay maaaring mangyari sa mga lugar ng suporta at pagkurot.
Ang kinakailangang bilang ng mga elemento para sa katatagan ng suporta ay nakuha mula sa mga kondisyon para sa panloob at panlabas na katatagan. Ang suporta ay internally stable kapag ang inter-room na posisyon ng mga node ng suporta ay siniguro ng sapat na bilang ng mga rod upang ito ay mapalitan lamang kapag ang ilan o lahat ng mga rod ay nagbabago ng haba. Ang panloob na matatag na flat support ay tinatawag na rigid plate. Ang suporta ay panlabas o ganap na matatag kapag ang intermediate na posisyon ng mga node at ang kanilang posisyon ayon sa mga nakapirming punto ng eroplano, o espasyo ay maaari lamang magbago sa lawak ng mga pagbabago sa haba ng mga rod, ang paggalaw ng mga suporta o ang pag-ikot ng clamping.
Mga flat bracket
Ang minimum na bilang ng mga rod na kinakailangan para sa panloob na katatagan at ang pinakamababang bilang ng mga rod at mga suporta na kinakailangan para sa panlabas na katatagan ng isang salo na may s rods, a support at k nodes ay:
s =2k -3
s + a =2k, (3 ≤ a)
Ang unang kondisyon ay natutugunan kapag ang suporta ay nabuo simula sa isang baras sa pamamagitan ng pagkonekta ng karagdagang mga node na may dalawang rod bawat isa, kung saan ang mga rod kung saan ang isang node ay konektado ay hindi dapat nakahiga sa parehong tuwid na linya.
Bracket na may s1 simpleng patpat, s2 mga pamalo na lumalaban sa baluktot, e matibay na anggulo, a1 sumusuporta, a2 pinches at k node ay panloob, o panlabas na stable kapag:
s1+ s2+ e ≥ 2k -3
s1+ s2+ e + a1+ a2 ≥2k, (a=a1+ a2≥3)
Sl.1
Ang bawat matibay na anggulo ay maaaring mapalitan ng isang simpleng baras. Kung sa isang node i rods ay mahigpit na konektado sa isa’t isa, ang bilang ng mga matibay na anggulo sa node na iyon ay i-1. Kapag ang mga overhang ng mga rod (console) ay binibilang bilang mga rod, ang mga libreng dulo ay dapat bilangin bilang mga node. Ang bracket sa fig.1kasama si s1=9, s2=7, e=5(minarkahan sa larawan) at k=12sa loob ito ay matatag. Kapag matigas anggulo4at5palitan natin ito ng mga joints at simpleng rods, na may marka ng mga putol na linya sa larawan, pagkatapos ay s1=11, s2=7, e=3, habang ang bilang ng mga node ay nananatiling hindi nagbabago.
Sl.2at i2b
Kung sa isang suporta na may kinakailangang minimum na bilang ng mga suporta, ang mga indibidwal na rod o matibay na mga anggulo ay pinalitan ng mga suporta o clamp, ang suporta ay nawawala ang panloob na katatagan nito, fig.2a, b. Para sa mga naturang suporta mayroong iba pang mga posibilidad kung paano masusubok ang katatagan. Kung ang p ay ang bilang ng mga matibay na plato ng suporta na walang panloob na katatagan, habang dapat tandaan na ang isang simpleng baras o baras na lumalaban sa baluktot ay nakakatugon sa mga kondisyon ng panloob na katatagan at maaaring maunawaan bilang isang matibay na plato, at kung z ay ang bilang ng mga interaksyon sa mga joints, ang panlabas na katatagan ay nangangailangan na: a + z ≥3p_. Ang bilang ng mga intermediate na reaksyon sa magkasanib na kung saan ang plato ay nakakabit (fig.3,4,5) ay z=2(_at-_1).
Sl.3at4, ayon sa pagkakabanggit
Sl.5
Ang frame sa fig.6ay anim na beses na statically indeterminate. Kung ang mga overhang, na walang impluwensya sa antas ng static na kawalan ng katiyakan, ay binibilang bilang mga rod, ang mga matibay na anggulo kung saan sila nakakabit sa system ay dapat ding isaalang-alang at ang mga libreng dulo ng mga overhang ay dapat bilangin bilang mga node (s=7, e=6, a=9, k=8). Para sa mga ganitong uri ng suporta, ang naaangkop na anyo ng mga kundisyon para sa pagsubok ng panloob at panlabas na katatagan ay:
3_s_ ≥3k-3;3s+a ≥3k, (a≥3).
Kasabay nito, ang mga pass ay hindi dapat bilangin bilang mga stick. Kadalasan, sa ganitong mga kaso, ang pinakamabilis na paraan upang makabuo ng konklusyon tungkol sa antas ng static na kawalan ng katiyakan ng suporta ay sa pamamagitan ng pagputol ng mga rod o pagbubukod ng mga static na dami hanggang sa mananatili ang isang walang alinlangan na stable, statically determined na suporta. Sa tatlong seksyon na ipinahiwatig sa fig.7tatlong static na dami (normal na puwersa, transverse force, bending moment) ay hindi kasama.
Kung sa isang n0-beses statically indeterminate flat lattice lahat ng rods sa mga node ay mahigpit na konektado, ang antas ng static indeterminacy ay
n = n0+2s – k.
Fig. 6
Sl.7
Mga spatial na suporta
Ang minimum na bilang ng mga suporta para sa spatial grids ay a=6. Ang mga sumusunod na kondisyon ay nalalapat sa panloob at panlabas na katatagan:
s ≥3k -6; s + a ≥3k, (a≥6).
Ang kondisyon para sa panloob na katatagan ay natutugunan kapag, simula sa isang tatsulok na plato, ang mga karagdagang node sa espasyo ay nakatali na may tatlong rod bawat isa, na hindi dapat nakahiga sa isang eroplano. Sa ganitong paraan, ang isang spatial na grid ng unang uri ay nilikha, ang katangian nito ay palaging naglalaman ng kahit isang node kung saan tatlong rod lamang ang nakatali, at pinapanatili nito ang tampok na ito kahit na ang node na iyon na may kaukulang mga rod ay tinanggal.
Higit pa rito, ang mga spatial grid ay maaaring mabuo sa pamamagitan ng pagkonekta ng mga triangular na plato sa paraang ang dalawa at dalawang plato ay konektado sa anim na rod, kung saan ang bawat node ay konektado sa mga katabing plate na may dalawang rod bawat isa. Ang koneksyon ng dalawang plates o dalawang panloob na matatag na spatial grids ay maaaring maisakatuparan sa pamamagitan ng isang joint at tatlong rod na hindi dumaan sa joint na iyon. Sa wakas, tatlong tatsulok na plato ay maaaring konektado sa12ng sticks at na may po4baras sa pagitan ng bawat plato. Para sa panloob, o panlabas na katatagan ng mga spatial na suporta kung saan ang lahat ng mga tungkod ay mahigpit na nakatali sa baluktot at pag-twist, ang mga kondisyon ay dapat matugunan
6s ≥6(k-1);6s + a ≥6k
Samakatuwid, ang carrier sa fig.8ay24beses na statically indeterminate, na, tulad ng dati, ay pinakamadaling ma-verify kapag naputol ang apat na pahalang na rod at sa ganitong paraan anim na hindi alam ang hindi kasama sa bawat hiwa (1normal na puwersa,2nakahalang pwersa,2 mbaluktot oment at1torsional moment). Kung aalisin natin ang mga koneksyon sa pamamagitan ng pagpasok ng mga kasukasuan sa mga tungkod o kanilang mga koneksyon, kung gayon ang mga kondisyon ng katatagan ay:
6s – f ≥6(k-1);6s – f + a ≥6k.
Sl. 8
Pag-load at mga reaksyon: static na gawain
Sa kaso ng mga patag na suporta, ang mga panlabas na puwersa ay dapat na nasa eroplano ng suporta, sa kaso ng mga spatial na suporta, maaari silang magkaroon ng isang di-makatwirang posisyon. Sa trusses, ipinapalagay na umaatake ang load sa mga node.
Ang mga aktibong pwersa ay nagdudulot ng mga pagtutol ng mga panlabas na elemento, mga reaksyon ng mga suporta C sa mga suporta at mga sandali ng pagkurot E sa mga kurot. Ang mga resistensya ng internal na elemento ng suporta - ang cross-sectional forces - ay: axial forces S sa simpleng rods; sa mga baras na lumalaban sa baluktot at pag-ikot ng normal o longitudinal na pwersa N, baluktot na sandali M, twisting moments o torsional moments T at transverse forces Q. Ang paglaban ng mga elemento ay maaari ding maging sanhi ng mga pagbabago sa temperatura at pagluwag ng mga suporta.
Pagdimensyon ng mga indibidwal na elemento at pagtukoy sa mga boltahe na lumilitaw sa mga ito ay ang gawain ng Material Resistance. Kapag tinutukoy ang mga static na halaga, ang inilapat na materyal ay mahalaga lamang sa lawak na ang permanenteng pagkarga ay nakasalalay dito. Ang iba pang mga katangian ng materyal ay isinasaalang-alang lamang pagdating sa impluwensya ng paggalaw ng suporta o mga pagbabago sa temperatura (pag-urong, daloy) o kapag kailangang kalkulahin ang mga deformasyon. Sa pangkalahatan, ang mga girder ay dapat na masuri para sa iba’t ibang mga kaso ng pagkarga na hindi kailangang mangyari nang sabay-sabay (permanenteng pagkarga, kapaki-pakinabang na pagkarga, pagkarga ng hangin, pagkarga ng niyebe). Ipagpalagay na ang mga nababanat na deformation ay napakaliit na maaari silang balewalain na may kaugnayan sa mga sukat ng system - at ito ay kadalasang nangyayari - ang prinsipyo ng superposition ay nalalapat, ayon sa kung saan ang mga indibidwal na kaso ng pagkarga at iba pang mga impluwensya ay maaaring suriin nang hiwalay at ang mga kinakalkula na halaga para sa mga static o geometric na dami ay idinagdag, na may isang tiyak na pagwawasto ng mga halaga sa pamamagitan ng mga partialfavorable na koepisyent ng kaligtasan hindi kanais-nais).
Statically tinutukoy na mga suporta
Hindi alam at available na mga equation
Sa isang statically determined na sala-sala, a reaksyon ng mga suporta at s axial forces ay hindi alam, ang pagpapasiya kung saan ay magagamit kapag ang sala-sala ay may k node2_k_ equation (∑X=0at ∑Y=0) sa eroplano i3k equation sa espasyo. Sa isang patag na suporta, ang mga hindi alam ay maaaring bawasan sa s1 axial forces ng simpleng rods, s2 normal na puwersa ng mga baras na lumalaban sa baluktot, e mga sandali ng baluktot sa matibay na mga anggulo, a1 reaksyon ng mga suporta at a2 clamping moments. Ang mga nakahalang pwersa ay dapat matukoy mula sa mga sandali sa mga dulo ng mga rod at ang mga panlabas na puwersa na kumikilos sa pagitan ng mga node. Sa isang node kung saan nagsisimula ang i mahigpit na konektadong mga rod sa mga kalapit na node, sapat na upang malaman ang i-1 moment - na tumutugma sa bilang ng mga matibay na anggulo - dahil para sa pagtukoy ng isa pang hindi kilalang sandali sa bawat naturang node mayroong isang kondisyon ng ekwilibriyo ∑M=0. Upang matukoy ang s1 + s2 + e + a1 + a2 nananatili pa rin ang mga hindi alam2_k_ mga kondisyon ng ekwilibriyo.
Mga kundisyon para sa balanse ng mga panlabas na puwersa sa mga patag na suporta
Ang mga reaksyon ng plate ay sumusuporta sa pagpapahinga sa isang nakapirming at isang gumagalaw na tindig (Fig.9) ay nakuhang graphical gamit ang force polygons. Ang linya ng pag-atake ng puwersa B ay kilala at may direksyon ng suporta sa puntong iyon, at ang linya ng pag-atake ng puwersa Ka ay dapat dumaan sa intersection ng pwersa B at P. Ito ay kinakalkula mula sa kondisyong Ma =0, H =0at Mb =0ay unti-unting natutukoy ng mga puwersa B, C at A. Pagpapahinga sa plato sa tatlong movable bearings (fig.10) ay tama lamang kapag ang mga linya ng reaksyon ay hindi nagsalubong sa isang punto. Ang mga reaksyon ay tinutukoy nang grapiko gamit ang mga force polygon o computation gamit ang mga moment equation na may kaugnayan sa mga punto kung saan dalawa at dalawang linya ng pag-atake ng pwersa ang nagsalubong.
Sl.9
Fig. 10
Sa kaso ng statically tinutukoy na mga suporta na walang panloob na katatagan, bilang karagdagan sa mga kondisyon para sa balanse ng mga panlabas na puwersa sa kabuuan, ang mga kondisyon para sa mga joints ay ipinakilala din, na nagpapahayag ng pangangailangan na ang mga joints ay hindi makatanggap ng mga baluktot na sandali. Samakatuwid, ang attack line ng reaction Ka ng three-hinged frame sa Fig. 11 mora ay dumadaan sa joint g, at ang right plate ay maaaring nasa equilibrium lamang kapag ang tatlong pwersang kumikilos dito (P, Kb at force sa joint = Ka) ay nagsalubong sa isang punto. Upang makakuha ng mga kondisyon ng ekwilibriyo na naglalaman lamang ng isang hindi kilalang bawat isa, ito ay maginhawa upang kalkulahin ang mga vertical na bahagi ng mga reaksyon A at B at mga bahagi C at D kasama ang linya na nagkokonekta sa mga punto ng suporta. Mula sa mga kondisyong Mb = 0 at Ma = 0, ang mga puwersa A at B ay nakuha, at mula sa kondisyon para sa magkasanib na Mg = 0, para sa mga puwersang umaatake sa kaliwang plato, ang puwersa C ay nakuha, at para sa mga puwersa sa kanang plato, ang puwersa D. Sa katulad na paraan, ang mga reaksyon ay tinutukoy sa frame. 12. Para sa load na ibinigay dito, ang pinakamabilis na paraan upang makuha ang resulta ay graphical. Bracket na may mga joints ayon sa fig. 13. Ang mga pahalang na bahagi ng mga panlabas na puwersa na umaatake sa suporta ay tinatanggap ng nakatigil na kama, ang puwersa F ay nakuha mula sa ∑H=0. Ang plate II ay nakapatong sa mga puntong g1 at g2 sa mga plato I at III, at plate IV sa g3 sa III. Ang mga vertical na puwersa sa mga joints G1, G2, G3 at ang reaksyon E ay tinutukoy mula sa equilibrium condition ng plate II o IV, at pagkatapos ay sunud-sunod ang mga reaksyon A _ _ determinado.
Fig. 11 at 12, ayon sa pagkakabanggit
Fig. 13
Pagtukoy ng mga panloob na static na laki
Axial forces S ng mga simpleng rod ay, bilang panuntunan, ay itinuturing na positibo kapag ang mga ito ay mga puwersa ng tensyon, at negatibo kapag sila ay mga puwersa ng compression. Sa katulad na paraan, tinutukoy ang tanda ng normal na puwersa N sa sinag. Ang normal na puwersa Ni sa puntong i ay ang bahaging parallel sa tangent sa axis ng beam sa punto i ng resultang R ng lahat ng pwersang kumikilos sa beam sa isang gilid ng punto i. Ang transverse force Qi ay ang bahaging normal sa axis ng rod sa punto at pareho at ang resulta, at ang bending moment na Mi ay ang sandali ng resulta (fig. 14). Ang pagtukoy ng mga dami N, Q at M ay ginagawa nang regular mula sa mga indibidwal na pwersa at ang kanilang mga bahagi na kahanay at patayo sa axis ng baras nang hindi tinutukoy ang resultang R. Ang kumbensyon ng mga positibong direksyon ay ipinapakita sa fig. 15.
Fig. 14 at 15, ayon sa pagkakabanggit
Dahil ang mga reaksyon ng suporta ay graphical na tinutukoy, ang mga normal na pwersa, mga bending moments at transverse forces ay maaaring matukoy mula sa force polygon at ang plano kung saan ang mga pwersa ay ibinibigay ayon sa posisyon. Halimbawa, sa kaliwang haligi ng tatlong-hinged na frame sa fig. 11 ang vertical na bahagi ng puwersa Ka ay ang normal na puwersa (negatibo), ang pahalang na bahagi ay ang transverse force (negatibo), at Mi = Kari ang bending moment, negatibo kapag ang mga sandali na nagdudulot ng tensyon sa loob ay itinuturing na positibo.
Sa bawat node kung saan nakabitin ang mga rod, dapat matugunan ang mga kundisyon ∑X=0, ∑Y=0. Ang mga grid na nabuo sa pinakasimpleng paraan - sa pamamagitan ng pagkonekta ng mga node na may dalawang rod bawat isa - ay palaging may kahit isang node kung saan dalawang rod lang ang nagtatagpo. Sa pamamagitan ng pag-alis ng mga naturang node, napapanatili ang feature na ito. Ang pagkalkula ng mga puwersa ng axial sa mga rod ay maaaring isagawa sa pamamagitan ng unti-unting paglutas ng dalawang equation na may dalawang hindi alam bawat isa.
Ang graphic na solusyon ay nakukuha sa pamamagitan ng pagbuo ng force plan (Cremana plan) ayon sa fig. 16. Ang mga panlabas na puwersa P1 hanggang P6 ay nasa ekwilibriyo. Ang mga puwersa sa mga rod Si ay unti-unting natutukoy simula sa puntong 1 at mula sa node patungo sa node sa pagkakasunud-sunod na minarkahan ang mga ito. Ang pagmamarka ng mga puwersa ay ginagawa din sa pagkakasunud-sunod kung saan sila ay tinutukoy. Ang bawat node ay tumutugma sa isang polygon ng mga puwersa na may tuluy-tuloy na direksyon ng arrow, kung saan sumusunod ang mga palatandaan ng mga puwersa sa mga rod. Kung ang isang seksyon ay ginawa sa pamamagitan ng suporta at kung sa mga lugar kung saan ang mga rod ay pinutol ang mga puwersa na kumikilos sa mga rod na iyon ay inilapat bilang mga panlabas na puwersa, ang bawat bahagi ng sala-sala ay nasa equilibrium. Dito, naitala ang pamamaraan ni Culmann, kung saan matutukoy ang puwersa sa isang arbitrary rod na graphical na independyente sa iba pang pwersa.
Fig. 16
Sa analytical na solusyon ng problema sa pagtatakda ng mga equation sa isang hindi alam, ang pamamaraan ni Ritter ay pinakamahalaga. Ang sala-sala ay pinutol upang ang tatlong stick ay maapektuhan ng hiwa. Ang mga puwersa sa mga section bar ay inilalapat sa bawat bahagi ng truss bilang mga puwersa ng pag-igting, mula sa node hanggang sa seksyon. Nalalapat ang mga kondisyon ng ekwilibriyo sa bawat bahagi ng sala-sala. Ang intersection ng dalawa at dalawang intersecting rod ay ang moment point kapag tinutukoy ang puwersa sa ikatlong rod (Ritter’s point). Kung ang ri ay ang distansya ng puwersa Si mula sa moment point i, at Mi ay ang sandali ng mga aktibong pwersa at reaksyon ng mga suporta na may kaugnayan sa point i, kung gayon ang puwersa sa rod ay ibinibigay ng expression
Si = ± Mi/ri
Fig. 17
Fig. 18
Ayon sa fig. 17 at 18 pwersa sa cross-sectional rods ay:
On = -Mn/rn; Un-1 = Mn-1/rn-1;
Dn = Md/rd; Ln = Mv/rv.
Kapag ang graphical na konstruksyon ay hindi nagbibigay ng sapat na katumpakan, ang mga posisyon ng sandali ay tumuturo d at v at ang mga distansyang rd at rv ay dapat kalkulahin. Para sa pagkalkula ng mga puwersa D at L, ang mga sumusunod na expression ay mas angkop, kung saan ang mga katangiang punto lamang ng grid ang lilitaw bilang mga moment point (fig. 19, 18):
D = (Mu/hu – M(o)/ho) * (d/λd), (35)
Ln = ± Ql ± (Mn tgβn + M’n tgγn)/hn.
Para sa mga rehas na may parallel na sinturon, ang pwersa D at L ay maaaring makuha nang direkta mula sa transverse force:
D = Q/sin__φ_; L=__±Q_
Fig. 19
Paglipat ng load at influence lines
Kung ang girder ay nilagyan ng gumagalaw na karga, puro pwersa sa pare-parehong distansya, kung gayon ang mga pagsusuri ay dapat isagawa sa pinaka hindi kanais-nais na mga posisyon ng pagkarga. Para sa isang simpleng sinag sa dalawang suporta, ang pinakamalaking transverse force Qmax ay maaaring makuha gamit ang A-polygon, at ang pinakamalaking bending moment Mmax gamit ang chain polygon para sa force system kung saan gumagalaw ang suporta.
Kapag tinutukoy ang linya ng impluwensya para sa isang static o geometric na dami, at para sa load Pm=1na gumagalaw kasama ang load belt ng carrier, para sa bawat load position m ay inilapat sa ilalim ng puwersa, mula sa isang zero line, ang kinakalkula na halaga ηm ng kinakailangang laki. Ang linyang nagdurugtong sa mga endpoint ng mga ordinate na ito ay ang line of influence. Ang mga linya ng impluwensya para sa baluktot na sandali Mi at ang transverse force Qi sa punto i ng sinag na sinusuportahan sa mga puntong a at b ay mga tuwid na linya ga at gb na ang mga seksyon sa mga vertical ng mga suporta ay aa’ = xi (=M’i para sa A=1) at bb’ = x’i (=M’‘i para sa B=1) (fig.20). Ang linya ng impluwensya para sa puwersa A ay ibinibigay ng linyang gb, na ang ordinate sa vertical axis ay a aa’=1.
Sl.20
Ang linya ng impluwensya para sa bawat static na dami ng isang statically determined na suporta ay binubuo ng straight lines na tumutugma sa mga matibay na plate ng forced kinematic chain na nilikha ng pagbubukod ng hiniling na dami. Ang mga linya ay bumalandra sa mga patayo sa pamamagitan ng mga instant na punto, o sa pamamagitan ng mga punto kung saan ang mga plate ay nakabitin. Ang lugar na nalilimitahan ng zero line, ang influence line at dalawang ordinates ay tinatawag na influence area. Ang divider (zero point ng influence line) ay naghahati sa positibo at negatibong bahagi ng influence surface.
Dahil ang ηm ay kumakatawan sa impluwensya ng gumagalaw na puwersa Pm=1sa hiniling na dami Z, ito ay Pmηm ang impluwensya ng puwersa Pm, habang ang sistema ng pwersa P ay nagdudulot ng impluwensya Z=∑Pη. Ang mga halaga ng limitasyon ng impluwensyang maxZ at minZ ay makukuha kapag ang gumagalaw na sistema ng mga konektadong puro pwersa ay itinakda upang ang pinakamalaking pwersa ay ma-multiply sa pinakamalaking ordinate. Kapag ang pinaka-hindi kanais-nais na posisyon ay hindi alam nang may katiyakan, ang impluwensya mula sa linya ng impluwensya ay dapat na kalkulahin nang magkatabi para sa iba’t ibang mga posisyon ng pagkarga (proseso ng umuulit).
Para sa bahagyang pantay na distributed load p t/m ay Z = _∫_p dx η = pF, kung saan ang F ay ang minarkahang laki ng nauugnay na bahagi ng nakakaimpluwensyang ibabaw. Sa bahagyang pagkarga ng limitadong haba c at rectilinear na hugis ng linya ng impluwensya (Fig.58) ang load ay dapat ilagay upang η1 = η2 (c1= cxi/l; c2= cx’i/l), kaya makuha namin ang Z = pc (ηi + η1)/2. Sa indirect load transfer, ang influence line ay nasa pagitan ng ordinates ηn at ηn+1 pagbabago sa isang tuwid na linya, fig.21.
Sl.21