Arxiv eksperti tarkibi: maqola statik tuzilmalar sohasidagi tarixiy protseduralar, formulalar, jadvallar va chizmalarni saqlaydi, lekin loyiha, statik hisob-kitob, yuk ko’tarish qobiliyatini tasdiqlovchi hujjat, montaj rejasi yoki mavjud binoni baholash emas. Ma’lum bir ob’ekt uchun tayanchlar, masofalar, yuklar, harakatlar kombinatsiyasi, geometriya, materiallar, ulanishlar, barqarorlik, charchoq, seysmiklik va qurilish bosqichlari amaldagi standartlarga muvofiq aniqlanishi kerak. Yuk ko’taruvchi tuzilmalar mas’ul vakolatli muhandislar tomonidan loyihalashtiriladi va tekshiriladi.
Bugungi kunda Savo Kusić yog’och derazalar, yogʻoch-alyuminiy oynalar, maxsus oynalar, eshik va kotirovka so’rovlari. Ushbu maqola tarixiy arxiv bo’lib qoladi va qurilish inshootlarini loyihalash, hisoblash yoki bajarish taklifini bildirmaydi.
Formulalar va belgilar: Matndagi matematik ifodalar skanerlangan manbadan raqamli ko‘chirilgan va ularda tipografik yoki OCR xatolar bo‘lishi mumkin. Ular vakolatli manba, tekshirish birliklari, belgilar, taxminlar va chegara shartlari bilan taqqoslanmasdan hisob-kitoblarga kiritilmasligi kerak.
Oddiy nur
M0-sirtning tayanch reaksiyalari, egilish momentlari, deformatsiyalari va statik momentlari ba’zi tez-tez uchraydigan yuk holatlari uchun 1 jadvalida keltirilgan.
Konsentrlangan kuchlar bilan doimiy yuk
Nosimmetrik yuklash bilan (2-rasm).1) hisoblashni jadval ko’rinishidagi ikkita qo’shimcha ustunlar orqali amalga oshirish eng oson. Yuk, ko’ndalang kuch va moment o’rtasidagi munosabatlarga asoslangan
_Qn = Qn+1+ Pn va Mn+1/_l _= Mn/_l + Qn+1
n maydondagi ko’ndalang kuch birinchi bo’lib nurning o’rtasida joylashgan ko’ndalang kuchdan boshlab, so’ngra _Mi/l qiymatidan boshlab ma’lum nuqtalardagi egilish momentlari aniqlanadi.
Anjir.1yordamchi jadvallar bilan.
Agar yuk assimetrik bo’lsa va kuch masofalari teng bo’lsa, quyidagi jadvallar hisoblash uchun mos keladi (1-rasm).2). Har qanday assimetrik yuk shaklga muvofiq bo’lishi mumkin.3ko’pincha hisoblashda juda foydali bo’lgan bitta antimetrik yuk bilan almashtiring. Nosimmetrik yuklanishda Pi va P’i kuchlari o’rniga kuchlar (Pi+P’i)/2_i_ va i’ nuqtalarida, yuklanishning antimetrik holatida esa kuch (Pi-P’i)/2_i_ nuqtada va kuch -(Pi-P’i)/2_i’_ nuqtasida. Qo’llab-quvvatlash reaktsiyalari antimetrik yuk ostida aniqlanganda, jadvalda ko’ndalang kuchlar va egilish momentlari ham aniqlanishi mumkin.
Anjir. 2.
Fig. 3.
Harakatlanuvchi yuk
i joylashuvdagi egilish momenti berilgan yuk uchun kuch ko’pburchagi va zanjirli ko’pburchak yordamida grafik tarzda olinadi. Zanjirli ko’pburchakni rasmda ko’rsatilganidek chizish mumkin.4. i joyida yukning eng noqulay holatini aniqlash uchun tayanch yuk ostida harakatlanadi (1-rasm).5) max ķ__i qiymati aniqlanmaguncha, undan max_Mi_ = H * max_ķ__i_ olinadi. i nuqtadagi eng katta ko’ndalang kuch yuk birinchi kuch i nuqtaga etib borishi uchun harakatlantirilganda olinadi. Buni shakldagi kuchlar ko’pburchagidan olish mumkin.6: max_Oi_ =1_/l_ * ∑Pibi. A-ko’pburchak - qutb oralig’i H = l bo’lgan zanjirli ko’pburchak bo’lib, birinchi kuch tayanch b ustida joylashganda konsentrlangan kuchlarning harakatlanuvchi tizimi uchun chizilgan.
Fig. 4.
Anjir.5.
Anjir.6.
Harakatlanuvchi yuklar: tegishli pozitsiyani tanlash va harakatlanuvchi yuklarning kombinatsiyasi strukturaning maqsadiga, harakat modeliga, dinamik ta’sirlarga va amaldagi qoidalarga bog’liq. Tarixiy grafik protsedura zamonaviy qurilishning eng noqulay holatining etarli isboti emas.
Qo’shimchalari bo’lgan qavs
Doimiy yuk
Birinchidan, bo’g’inlardagi tayanchlar va kuchlarning reaktsiyalari muvozanat sharoitlari va bo’g’inlar uchun sharoitlardan aniqlanadi. Keyinchalik, alohida tayanch plitalari uchun egilish momentlari va ko’ndalang kuchlar oddiy to’sinlar yoki o’sib chiqqan nurlar uchun bo’lgani kabi aniqlanishi mumkin. Sl.7konsentrlangan kuchlar bilan uchta plastinkani yuklash natijasini ko’rsatadi. Ko’ndalang kuchlar chizig’i bo’g’inlar ustidan doimiy va moment chizig’i, agar bo’g’inda konsentrlangan kuch bo’lmasa, uzilishlarsiz o’tadi.
Anjir.7.
Butun tayanchga teng taqsimlangan yuk uchun, tayanchlar ustidagi momentlar va dalalardagi maksimal momentlar o’rtasidagi oraliq nisbatlari va bo’g’inlarning holatiga ko’ra, ba’zi katta farqlar olinadi, 2-rasm.8. Agar ikkitadan ortiq teshiklari bo’lgan bo’g’inli tayanchlar bo’lsa (rasm.9) va o’rta maydonlarning teng diapazonlari bilan l oxirgi maydonlar oralig’ini tanlang1_=0,8535_l_ va qo’shma pozitsiya c=0,1465_l_, keyin teng taqsimlangan yuk bilan, tayanchlar va maydonlardagi momentlarning chegara qiymatlari o’zaro teng ekanligi olinadi, M=0,0625_gl_2. Agar oxirgi maydonlar l diapazoniga ega bo’lsa, ular uchun max_M_=0,0957_gl_2.
Anjir.8.
Anjir.9.
Ta’sir chiziqlari
shakl bo’yicha. 10 a va b nuqtalari orasidagi Mi va Qi uchun ta’sir chiziqlari oddiy nurning ta’sir chiziqlari bilan bir xil. Ta’sir chizig’ining keyingi yo’nalishi i nuqtada statik miqdorni olib tashlash natijasida hosil bo’lgan kinematik zanjirning asosiy qutblari va oraliq qutblarini ifodalovchi tayanchlar va bo’g’inlarning holati bilan belgilanadi. Xuddi shunday, g1 va c nuqtalarida quvvatlanadigan nurdan boshlab Mr va Qr uchun ta’sir chiziqlari aniqlanadi. ag1 qismidagi osilgan nurning yuki r nuqtadagi momentlar va ko’ndalang kuchlarga ta’sir qilmaydi. Momentlar va ko’ndalang kuchlar uchun ta’sir chiziqlari (k va v) o’tish nuqtalaridagi yukning joylashuvi uchun ordinatalar aniqlanganda eng oson olinadi.
Fig. 10.
Tayanch va bo’g’inlar modeli: bo’g’inlarning haqiqiy qattiqligi, tayanchlarning joylashishi, bo’shliqlar, ishqalanish, nomukammalliklar va yig’ish tartibi ideallashtirilgan modelga nisbatan kuchlarning taqsimlanishini o’zgartirishi mumkin. Taxminlar qurilish tafsilotlari bilan mos kelishi va barcha tegishli bosqichlar uchun tekshirilishi kerak.
Uch qoʻshma kamon
Arkni uchta bo’g’inga o’zboshimchalik bilan yuklashda tayanchlarning reaktsiyalarini grafik tarzda aniqlash mumkin. Natija R1 faol kuchlar shaklga muvofiq. Chap plastinkada harakat qiluvchi 11 Kb1 reaktsiyasi bilan muvozanatda bo’lishi kerak, uning hujum chizig’i g bo’g’indan o’tishi kerak va Ka1 reaktsiyasi. Xuddi shu tarzda, R2 tufayli Ka2 va Kb2 mavjud. Bir vaqtning o’zida R1 va R2 ta’sirida Ka va Kb yakuniy reaktsiya kuchlari va qo’shma bosim G ning parallel siljishi va yig’ilishi orqali olinadi.
Anjir.11.
Analitik yechim bilan, ayniqsa, gorizontal va ayniqsa vertikal yuklar uchun hisoblashni amalga oshirish qulay.
Gorizontal yuk
Shakldagi gorizontal yuk.12reaksiyalarni keltirib chiqaradi
Anjir.12.
bu erda C va D - a va b nuqtalarni birlashtiruvchi yo’nalishdagi reaktsiya komponentlari. ∑H = C*cos_a_ – D_cos_a + ∑W =0. Kesish kuchlari quyidagilardan iborat:
Ni = -Asin__ph__i – Ccos(ph__i-a) – Wmcos__ph__i_,_
Qi = +Acos__ph__i – Csin(ph__i-a) – Wmsin__ph__i,
Mi = A__x__i _– Ccosa*_y__i – Wm(salom-hm).
Vertikal yuk
Shaklda uchta bo’g’inga kamarning vertikal yuki.13A reaktsiyalarini keltirib chiqaradi0va B0, ular l oraliqli oddiy nurning reaksiyalariga va gorizontal surish C=cosa = Dcosa = H = Mg ga teng.0/f (1), bu erda Mg0 g_ bo’limidagi oddiy nur ustidagi moment. Vertikal komponentlar C va D bilan reaksiyalarning yakuniy vertikal komponentlari A = A bo’ladi.0 + H_tg_a; B = B0 – H_tg_a. Agar archning o’qi kvadrat parabola bo’lsa, yi = f xi x’i/la lb bo’lsa, u holda teng bo’lingan to’liq yuk uchun g t / m (1-rasm).14) Mi=0, Qi=0.
Anjir.13.
Anjir.14.
Ta’sir chiziqlari
A0 va B0 reaktsiyalari uchun ta’sir chiziqlari oddiy nurning ta’sir chiziqlari bilan bir xil. Gorizontal tortishish uchun ta’sir chizig’i H oddiy nurning Mg0 momenti uchun ta’sir chizig’idan (1) tenglamasiga muvofiq olinadi, rasm. 15. Mi egilish momenti uchun ta’sir chizig’i Mi0 va H bo’lgan ta’sir chiziqlaridan iborat bo’lib, ikkinchisi -yi ga ko’paytiriladi. Ushbu ikkita ta’sirli chiziq to’g’ri ab’ ustiga nol chiziq sifatida qo’yilgan bo’lib, undan aa’ = xi va bb’ = -lb yi/f kesmalari chiziladi. ai’g’b harakati bilan ko’rsatilgan farq Mi uchun yakuniy ta’sir chizig’ini ifodalaydi. ig plitasining asosiy qutbiga mos keladigan ta’sir chizig’ining bo’luvchisi yoki nol nuqtasi ai va bg chiziqlarining kesishishi bilan olinadi. Bundan tashqari, ta’sir chizig’ini qurish uchun ham foydalanish mumkin, bu erda oddiy a - n oraliq nurlari kiritilgan. O’qi kvadrat parabola bo’lgan kamarda, teng taqsimlangan yuk egilish momentlarini keltirib chiqarmaydi, shuning uchun ta’sir chizig’ining umumiy maydoni nolga teng bo’lishi kerak.
Fig. 15.
rasmda. Qi va Ni uchun 16 ta’sir chiziqlari Qi0 va H uchun ta’sir chiziqlarining mos keladigan superpozitsiyasi orqali olingan. Nolinchi chiziq sifatida ab’ ga nisbatan ikkala ta’sir chizig’i bu holda oddiy nurning ta’sir qilish chiziqlari hisoblanadi. Ta’sirli chiziqlarni qurish yoki nazorat qilish uchun bu erda mos ravishda bg chiziqning nQ va nN bo’limlari va parallel ravishda a orqali o’tkazilgan chiziqdan foydalanish mumkin. ph__i burchakni gorizontal bilan ustma-ust tushadigan tangensga normal. Uch bo’g’inli parabolik kamarda ko’ndalang kuch uchun ta’sir chizig’ining umumiy maydoni nolga teng bo’lishi kerak.
Fig. 16.
Arklar va gorizontal tortishish: bo’g’inlarning holati, o’qning geometriyasi, poydevorning qattiqligi va gorizontal reaktsiyalarni qabul qilish tizimning harakati uchun juda muhimdir. Qo’llab-quvvatlash, kuchlanish, ilgich yoki o’rnatish bosqichini o’zgartirish kuchlar oqimini o’zgartirishi mumkin; tarixiy jihatdan ideallashtirilgan chizma bajarish yoki reabilitatsiya qilish uchun etarli emas.
Ark nur va osilgan qavs bilan mustahkamlangan
Vertikal yuk
Statik tarzda aniqlangan kamar tayanchlarining qattiq plitalarini vertikal yuklash paytida vertikal reaktsiyalar, uchta bo’g’inga osilgan tayanchlar va kamarlar va 1-rasmdagi kuchlanish.17a dan f gacha A tenglamalardan olinadi0 =1/l * ∑Pnbn va B0 =1/l * ∑Pnan a va d tizimlari uchun A qo’yilganda0_ = A+K’‘l, B0 = B+K’’r va boshqa tizimlar uchun A = A0, B=B0. Keyin a va d tizimlari uchun A va B reaktsiyalari quyidagilardan aniqlanadi:
A = A0 - K’’l = A0 – H(tgal-tg__d)
B = B0 – K’’r = B0 – H(tgar+tg__d)
Anjir.17.
a, d, e va f tizimlari uchun gorizontal reaksiya C=0, va b tizimi uchun E=0. Gorizontal surish yoki sistemaning H gorizontal tarangligi a dan d gacha, tizim yoyidagi kuchning gorizontal komponenti e va sistema tarangligidagi kuch f tenglama asosida aniqlanadi (1). Quyidagi jadvalda alohida tizimlar uchun Sn va Zn rodlardagi tayanchlar va kuchlarning reaktsiyalari haqida umumiy ma’lumot mavjud.
Gorizontal yuk
Agar gorizontal kuch W bo’g’indan c masofada joylashgan plitalarga ta’sir etsa (1-rasm).17va e) u keltirib chiqaradigan tayanchlarning reaktsiyalari:
Ta’sir chiziqlari
Kesish kuchlari uchun ta’sir chiziqlari ushbu tizimlarning xatti-harakatlaridagi o’xshashlik va oddiy uch menteşeli kamar asosida olinadi. Ark ostidagi qattiqlashtiruvchi nurli tayoq kamar uchun (Langer nuri) rasmda.18_U uchun ta’sirli chiziqlar ko’rsatilgan2_, D4 va L4. Tayoqdagi kuch U2 nuqta momentidan olinadi2yuqori kamar: U2 = M2/h. ∑V= shartidan0biz D ni olamiz4 = Q40/sin__ph – Mg0/f bu4/son__ph. ∑V= shartidan ham0quyidagicha (pastki kamarga yuk) L4 = -Q50+ Mg0/f * bu4.
Anjir.18.
Agar uch bo’g’inli kamarning tugunlari mustahkam mustahkamlovchi nurga ega bo’lsa (1-rasm).19) kvadrat parabola ustida yotadi va agar bo’g’in nurning o’qida yotsa, u holda teng taqsimlangan yuk g t/m bilan egilish momentlari M=0ilmoqlar joylarida va M=g__l__2/8ilmoqlar orasidagi maydonning o’rtasida.
Anjir.19.
Ilgichlar, qistirgichlar va qattiqlashtiruvchilar: bu elementlar va ularning ulanishlari nomukammalliklarga, ikkilamchi kuchlanishlarga, charchoqqa, korroziyaga, oldingi kuchlanishning yo’qolishiga va yig’ish sharoitlariga sezgir bo’lishi mumkin. Ularni almashtirish, mahkamlash yoki olib tashlash vaqtinchalik va yakuniy davlat loyihasisiz amalga oshirilmaydi.
Frame qo’llab-quvvatlaydi
Anjir.20.
Sl.20teng taqsimlangan to’liq yuk tufayli osilgan va osilgan to’sinli uch mentli ramkaning moment diagrammasi ko’rsatilgan. Me momenti uchun ta’sir chizig’i Me=-Hh + Mk ifodasi asosida, H gorizontal surish uchun (ko’paytirgich -h) ta’sir chizig’ini superpozitsiya qilish orqali va Mk egilish momenti uchun o’simtada olinadi.
Nosimmetrik tayanchlarning nosimmetrik yuklanishida, ko’pincha yukni nosimmetrik va nosimmetrik yuklarga bo’lish orqali hisoblashni soddalashtirish mumkin, rasm.21. Bu, ayniqsa, rasmdagi ramka tayanchlari uchun to’g’ri keladi.22va23, ular yuqori tayanchning o’zboshimchalik nuqtasida konsentrlangan kuch tufayli moment diagrammalarini ko’rsatadi. Guruchning balandligidagi gorizontal yukni antimetrik deb tushunish mumkin. Pastki tirgakning gorizontal yukini pastki tirgakning gorizontal siljishlarini hisoblash uchun virtual yuk sifatida ko’rib chiqish mumkin bo’lganligi sababli, vertikal yuk paytida pastki tirgak qaysi tomonga o’tishidan darhol xulosa chiqarish mumkin. Ushbu siljishlar antimetrik muvozanat holatlarini birlashtirish orqali olinadi. Shuning uchun, shakldagi holatlar uchun.22va23pastki chiziq o’ngga siljiydi.
Anjir.21.
Anjir.22.
Anjir.23.
Kadrlar va siljishlar: ideallashtirilgan diagrammadan siljish yo’nalishi xulosasi deformatsiyalar, ikkinchi darajali ta’sirlar, barqarorlik, bo’g’inlar, poydevorlar va rulman bo’lmagan elementlarning qattiqligini tekshirish o’rnini bosmaydi. To’liq modelda yuk ko’tarish va xizmat ko’rsatish chegarasi holatlari tekshiriladi.
Fazoviy tarmoqlar
Anjir.24.
Shvedler gumbazi (rasm.24) va qirrali panjarali piramida (1-rasm).25), Shvedler gumbazining alohida holati sifatida, meridianlari uzilishsiz, m qavatli va n tomonlari bilan m*n meridional novdalardan S, (m+) iborat.1)n halqalarning tayoqchalari R va m*n diagonal rodlar D. Tugunlar soni sifatida k=(m+)1)n qo’llab-quvvatlash soni a = bo’lganda statik ravishda aniqlanadi3k-s =2n, ya’ni mavzuning har bir poydevori vertikal va gorizontal tayanch bilan chiziqli og’irlik markazida qo’llab-quvvatlanadi. Pastki halqaning novdalari tushib qolsa, har bir tepada uchta tayanchli statsionar rulman talab qilinadi. Gorizontal tayanchlarni joylashtirishdan foydalanish qulayligini tekshirish kerak. Shaklda qo’llab-quvvatlash yo’nalishlari.26noto’g’ri tanlangan, chunki qarama-qarshi bo’lmagan qutb rejasini chizish mumkin.
Anjir.25.
Meridian tayoqchalari va halqali tayoqchalardan hosil bo’lgan trapetsiyalarni K-to’ldirish bilan qattiqlashtirish mumkin. Olingan tugunlarni tekis panjaraning tugunlari deb hisoblash kerak. Yuklarni faqat asosiy tugunlar orqali uzatish mumkin. Tugunga hujum qiladigan vertikal yuk P meridian yo’nalishi bo’yicha _Ks=Ps/_l komponentiga va _H=Pa/_l gorizontal komponentiga parchalanadi. Gorizontal komponent qo’shimcha ravishda halqa tayoqchalari yo’nalishi bo’yicha komponentlarga ajraladi _Kl=Hc./a=Pc/_l _i Kr=Hb/a=Pb/_l.
Xuddi shu tarzda, W ixtiyoriy gorizontal kuchning Kl va Kr komponentlari aniqlanadi, shuning uchun yuk sxemasi rasmda ko’rsatilgan.27. Meridian novdalari yo’nalishidagi X komponentlari rasmda ko’rsatilmagan.
Anjir.26va27, mos ravishda.
Qo’llab-quvvatlash va yuk P tsiklik nosimmetrik bo’lsa, u holda Kl kuchlari Kr kuchlariga teng bo’ladi, shuning uchun diagonallar kuchlanishsiz bo’lib, meridian novdalaridagi kuchlar:
_S1= -P1s/_l; S2= -(P1+P2)s/l; S3= -(P1+P2+P3)s/l
va halqa tayoqlarida:
_Ri = Pib/_l
Shvedler gumbazini hisoblash har bir qavat panjara piramidasi sifatida tushunilganda xuddi shunday tarzda amalga oshirilishi mumkin. P va W faol kuchlaridan tashqari, yuqori qavatning S va D tayoqlaridagi kuchlar mos ravishda tashqi kuchlar sifatida kiritilishi kerak. ularning tarkibiy qismlari meridian novda va halqa tayoqlari yo’nalishida. Panjara piramidasida bitta konsentrlangan kuchning ta’siri faqat ikkita qo’shni plastinaning novdalarida sezilsa, Shvedler gumbazida uning ta’siri sezilarli darajada ko’proq tayoqchalarga tarqaladi. Shaklda.24vertex halqadagi P kuchi ta’sirida kuchlanishga uchragan rodlar belgilangan.
Fazal trusslar va gumbazlar: bu tizimlarning barqarorligi fazoviy ish, tayanch, geometrik nuqsonlar, novdalarning burishishi, tugunlarning qattiqligi, vaqtinchalik muvofiqligi va yig’ish ketma-ketligiga bog’liq. Yassi eskiz yoki individual tenglama global barqarorlikni, yuk ko’tarish zaxirasini yoki ko’tarish paytida xavfsizlikni isbotlamaydi.