** ເນື້ອໃນຂອງຜູ້ຊ່ຽວຊານ Archival:** ບົດຄວາມຮັກສາຂັ້ນຕອນປະຫວັດສາດ, ສູດ, ຕາຕະລາງແລະຮູບແຕ້ມໃນພາກສະຫນາມຂອງໂຄງສ້າງສະຖິດ, ແຕ່ບໍ່ແມ່ນໂຄງການ, ການຄິດໄລ່ static, ຫຼັກຖານສະແດງຄວາມສາມາດໃນການໂຫຼດ, ແຜນການປະກອບຫຼືການປະເມີນອາຄານທີ່ມີຢູ່ແລ້ວ. ສະຫນັບສະຫນູນ, spans, ໂຫຼດ, ປະສົມປະສານຂອງການປະຕິບັດ, ເລຂາຄະນິດ, ວັດສະດຸ, ການເຊື່ອມຕໍ່, ຄວາມຫມັ້ນຄົງ, fatigue, seismicity ແລະໄລຍະການກໍ່ສ້າງຕ້ອງໄດ້ຮັບການກໍານົດສໍາລັບວັດຖຸສະເພາະໃດຫນຶ່ງຕາມມາດຕະຖານທີ່ຖືກຕ້ອງ. ໂຄງສ້າງຮັບມືຖືກອອກແບບ ແລະກວດສອບໂດຍວິສະວະກອນທີ່ໄດ້ຮັບອະນຸຍາດທີ່ຮັບຜິດຊອບ.
ມື້ນີ້, Savo Kusić ແມ່ນສຸມໃສ່ ປ່ອງຢ້ຽມໄມ້, ປ່ອງຢ້ຽມໄມ້-ອາລູມີນຽມ, ປ່ອງຢ້ຽມແບບກຳນົດເອງ, ປະຕູ ແລະ ການຮ້ອງຂໍສໍາລັບວົງຢືມ. ບົດຄວາມນີ້ຍັງຄົງເປັນບ່ອນເກັບມ້ຽນປະຫວັດສາດແລະບໍ່ໄດ້ເປັນຕົວແທນຂອງການສະເຫນີການອອກແບບ, ການຄິດໄລ່ຫຼືການປະຕິບັດໂຄງສ້າງຂອງອາຄານ.
ສູດຄຳນວນ ແລະເຄື່ອງໝາຍ: ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດໃນຂໍ້ຄວາມໄດ້ຖືກໂອນຜ່ານທາງດິຈິຕອລຈາກແຫຼ່ງທີ່ສະແກນມາ ແລະອາດມີຄວາມຜິດພາດໃນການພິມ ຫຼື OCR. ພວກເຂົາເຈົ້າຈະຕ້ອງບໍ່ເຂົ້າໄປໃນການຄິດໄລ່ໂດຍບໍ່ມີການສົມທຽບກັບແຫຼ່ງອໍານາດ, ຫນ່ວຍງານກວດກາ, ສັນຍານ, ສົມມຸດຕິຖານແລະເງື່ອນໄຂຂອງເຂດແດນ.
ງ່າຍດາຍ beam
ສະຫນັບສະຫນູນຕິກິຣິຍາ, ປັດຈຸບັນງໍ, deformations ແລະປັດຈຸບັນ static M0- ພື້ນທີ່ສໍາລັບບາງກໍລະນີການໂຫຼດທີ່ເກີດຂຶ້ນເລື້ອຍໆແມ່ນໃຫ້ຢູ່ໃນຕາຕະລາງ1.
ການໂຫຼດຄົງທີ່ດ້ວຍກໍາລັງທີ່ເຂັ້ມຂຸ້ນ
ດ້ວຍການໂຫຼດທີ່ສົມມາດ (ຮູບ.1) ການຄິດໄລ່ແມ່ນງ່າຍທີ່ສຸດທີ່ຈະປະຕິບັດໂດຍຜ່ານສອງຖັນເພີ່ມເຕີມໃນຮູບແບບຂອງຕາຕະລາງ. ອີງໃສ່ຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງການໂຫຼດ, ຜົນບັງຄັບໃຊ້ທາງຂວາງແລະປັດຈຸບັນ
_Qn = Qn+1+ Pn ແລະ Mn+1/_λ _= Mn/_λ + Qn+1
ຜົນບັງຄັບໃຊ້ທາງຂວາງໃນພາກສະຫນາມ n ແມ່ນຖືກກໍານົດກ່ອນ, ເລີ່ມຈາກແຮງຂ້າມຜ່ານຢູ່ກາງຂອງລໍາ, ແລະຈາກນັ້ນຊ່ວງເວລາໂຄ້ງຢູ່ບາງຈຸດເລີ່ມຕົ້ນຈາກຄ່າ Mi/λ..
ຮູບ.1ມີຕາຕະລາງຊ່ວຍ.
ເມື່ອການໂຫຼດບໍ່ສົມດຸນ, ແລະໄລຍະຫ່າງຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ແມ່ນເທົ່າທຽມກັນ, ຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນເຫມາະສົມສໍາລັບການຄິດໄລ່ (ຮູບ.2). ການໂຫຼດບໍ່ສົມມາດສາມາດເປັນໄປຕາມຮູບ.3ທົດແທນດ້ວຍການໂຫຼດ antimetric ຫນຶ່ງ, ເຊິ່ງມັກຈະເປັນປະໂຫຍດຫຼາຍໃນການຄິດໄລ່. ແທນທີ່ຈະເປັນກໍາລັງ Pi ແລະ P’i ໃນກໍລະນີຂອງການໂຫຼດ symmetrical, ກໍາລັງ (Pi+P’i)/2ຢູ່ຈຸດ i ແລະ i’, ແລະໃນກໍລະນີ antimetric ຂອງການໂຫຼດ, ຜົນບັງຄັບໃຊ້ (Pi-P’i)/2ຢູ່ຈຸດ i ແລະບັງຄັບ -(Pi-P’i)/2ຢູ່ຈຸດ i’. ເມື່ອປະຕິກິລິຍາສະຫນັບສະຫນູນຖືກກໍານົດພາຍໃຕ້ການໂຫຼດ antimetric, ກໍາລັງທາງຂວາງແລະຊ່ວງເວລາໂຄ້ງຍັງສາມາດຖືກກໍານົດຢູ່ໃນຕາຕະລາງ.
ຮູບ. 2.
ຮູບ. 3.
ການເຄື່ອນຍ້າຍໂຫຼດ
ຊ່ວງເວລາງໍຢູ່ທີ່ສະຖານທີ່ i ແມ່ນໄດ້ຮັບໃນກາຟິກໂດຍໃຊ້ polygon ຜົນບັງຄັບໃຊ້ ແລະ polygon ສາຍຕ່ອງໂສ້ສຳລັບການໂຫຼດທີ່ກຳນົດ. ສາມາດແຕ້ມຮູບແບບຕ່ອງໂສ້ polygon ໄດ້ດັ່ງທີ່ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບ.4. ເພື່ອກໍານົດຕໍາແຫນ່ງທີ່ບໍ່ເອື້ອອໍານວຍທີ່ສຸດຂອງການໂຫຼດສໍາລັບປັດຈຸບັນຢູ່ໃນສະຖານທີ່ i, ການສະຫນັບສະຫນູນໄດ້ຖືກຍ້າຍພາຍໃຕ້ການໂຫຼດ (ຮູບ.5) ຈົນກ່ວາຄ່າສູງສຸດ η__i ຖືກກໍານົດ, ຈາກທີ່ max_Mi_ = H * max_η__i_ ໄດ້ຮັບ. ຜົນບັງຄັບໃຊ້ທາງຂວາງທີ່ໃຫຍ່ທີ່ສຸດຢູ່ທີ່ຈຸດ i ແມ່ນໄດ້ຮັບໃນເວລາທີ່ການໂຫຼດໄດ້ຖືກຍ້າຍເພື່ອໃຫ້ກໍາລັງທໍາອິດມາຮອດຈຸດ i. ມັນສາມາດໄດ້ຮັບຈາກ polygon ຂອງກໍາລັງໃນຮູບ.6: max_Oi_ =1_/l_ * ∑Pibi. A-polygon ແມ່ນຕ່ອງໂສ້ polygon ທີ່ມີໄລຍະຫ່າງຂອງ pole H = l, ແຕ້ມສໍາລັບລະບົບການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງກໍາລັງທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນໃນເວລາທີ່ກໍາລັງທໍາອິດຕັ້ງຢູ່ເທິງການສະຫນັບສະຫນູນ b.
ຮູບ. 4.
ຮູບ.5.
ຮູບ.6.
** ການເຄື່ອນຍ້າຍການໂຫຼດ:** ການເລືອກຕໍາແຫນ່ງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງແລະການປະສົມປະສານຂອງການໂຫຼດການເຄື່ອນຍ້າຍແມ່ນຂຶ້ນກັບຈຸດປະສົງຂອງໂຄງສ້າງ, ຮູບແບບການປະຕິບັດ, ອິດທິພົນແບບເຄື່ອນໄຫວແລະລະບຽບການທີ່ກ່ຽວຂ້ອງ. ຂັ້ນຕອນກາຟິກປະຫວັດສາດບໍ່ແມ່ນຫຼັກຖານພຽງພໍຂອງສະພາບທີ່ບໍ່ເອື້ອອໍານວຍທີ່ສຸດຂອງການກໍ່ສ້າງທີ່ທັນສະໄຫມ.
ວົງເລັບທີ່ມີຂໍ້ຕໍ່
ການໂຫຼດຄົງທີ່
ຫນ້າທໍາອິດ, ປະຕິກິລິຍາຂອງການສະຫນັບສະຫນູນແລະກໍາລັງໃນຂໍ້ຕໍ່ແມ່ນຖືກກໍານົດຈາກເງື່ອນໄຂຄວາມສົມດຸນແລະເງື່ອນໄຂສໍາລັບຂໍ້ຕໍ່. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຊ່ວງເວລາໂຄ້ງແລະກໍາລັງທາງຂວາງສໍາລັບແຜ່ນສະຫນັບສະຫນູນສ່ວນບຸກຄົນສາມາດຖືກກໍານົດເປັນ beams ງ່າຍດາຍ, ຫຼື beam ກັບ overhangs. ລ.7ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນໄດ້ຮັບສໍາລັບການໂຫຼດສາມແຜ່ນທີ່ມີກໍາລັງເຂັ້ມຂຸ້ນ. ເສັ້ນຂອງກໍາລັງຂ້າມຜ່ານຜ່ານຂໍ້ຕໍ່ເປັນຄົງທີ່, ແລະເສັ້ນປັດຈຸບັນໂດຍບໍ່ມີການແຕກ, ຖ້າບໍ່ມີກໍາລັງເຂັ້ມຂຸ້ນຢູ່ໃນຮ່ວມກັນ.
ຮູບ.7.
ສໍາລັບການໂຫຼດທີ່ແຈກຢາຍເທົ່າທຽມກັນກ່ຽວກັບການສະຫນັບສະຫນູນທັງຫມົດ, ບາງຄວາມແຕກຕ່າງຂະຫນາດໃຫຍ່ລະຫວ່າງຊ່ວງເວລາທີ່ສະຫນັບສະຫນູນແລະຊ່ວງເວລາສູງສຸດໃນທົ່ງນາແມ່ນໄດ້ຮັບ, ອີງຕາມອັດຕາສ່ວນ span ແລະຕໍາແຫນ່ງຂອງຂໍ້ຕໍ່, fig.8. ຖ້າຫາກວ່າໃນກໍລະນີຂອງການສະຫນັບສະຫນູນທີ່ມີຂໍ້ຕໍ່ທີ່ມີຫຼາຍກ່ວາສອງເປີດ (fig.9) ແລະມີໄລຍະເທົ່າທຽມກັນ l ຂອງຊ່ອງຫວ່າງກາງເລືອກໄລຍະຂອງຊ່ອງຂໍ້ມູນສຸດທ້າຍ l1=0,8535_l_ ແລະຕໍາແຫນ່ງຮ່ວມກັນ c=0,1465_l_, ຫຼັງຈາກນັ້ນດ້ວຍການໂຫຼດທີ່ແຈກຢາຍເທົ່າທຽມກັນ, ມັນໄດ້ຮັບວ່າຄ່າຈໍາກັດຂອງຊ່ວງເວລາຫຼາຍກວ່າການສະຫນັບສະຫນູນແລະໃນພາກສະຫນາມແມ່ນເທົ່າທຽມກັນ, M=0,0625_gl_2. ຖ້າຊ່ອງຂໍ້ມູນສຸດທ້າຍມີຂອບເຂດຂອງ l, ຫຼັງຈາກນັ້ນ max_M_= ສໍາລັບພວກມັນ0,0957_gl_2.
ຮູບ.8.
ຮູບ.9.
ສາຍອິດທິພົນ
ອີງຕາມຮູບ.10ເສັ້ນຂອງອິດທິພົນຂອງ Mi ແລະ Qi ລະຫວ່າງຈຸດ a ແລະ b ແມ່ນຄືກັນກັບເສັ້ນອິດທິພົນຂອງ beam ງ່າຍໆ. ຫຼັກສູດເພີ່ມເຕີມຂອງເສັ້ນອິດທິພົນແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍຕໍາແຫນ່ງຂອງການສະຫນັບສະຫນູນແລະຂໍ້ຕໍ່ທີ່ເປັນຕົວແທນຂອງເສົາຫຼັກແລະເສົາກາງຂອງລະບົບຕ່ອງໂສ້ kinematic ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍການຖອນປະລິມານສະຖິດຢູ່ທີ່ຈຸດ i. ໃນລັກສະນະທີ່ຄ້າຍຄືກັນ, ເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບ Mr ແລະ Qr ຖືກກໍານົດເລີ່ມຕົ້ນຈາກ beam ສະຫນັບສະຫນູນໃນຈຸດ g.1 ແລະ c. ການໂຫຼດຂອງ beam ກັບ overhang ໃນສ່ວນ ag1 ບໍ່ມີອິດທິພົນຕໍ່ຊ່ວງເວລາ ແລະກຳລັງຂ້າມຜ່ານຈຸດ r. ເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບຊ່ວງເວລາແລະກໍາລັງທາງຂວາງຢູ່ຈຸດ overhang (k ແລະ v) ແມ່ນໄດ້ຮັບໄດ້ງ່າຍທີ່ສຸດໃນເວລາທີ່ກໍານົດຕໍາແຫນ່ງຂອງການໂຫຼດໃນຮ່ວມກັນ.
ຮູບ.10.
** ຮູບແບບຂອງການສະຫນັບສະຫນູນແລະຂໍ້ຕໍ່: ** ຄວາມແຂງຂອງຂໍ້ຕໍ່, ການຕັ້ງຖິ່ນຖານຂອງການສະຫນັບສະຫນູນ, ການເກັບກູ້, friction, ຄວາມບໍ່ສົມບູນແບບແລະລໍາດັບການປະກອບສາມາດປ່ຽນແປງການແຜ່ກະຈາຍຂອງກໍາລັງທຽບກັບຮູບແບບທີ່ເຫມາະສົມ. ການສົມມຸດຕິຖານຕ້ອງຖືກຈັບຄູ່ກັບລາຍລະອຽດການກໍ່ສ້າງແລະກວດສອບໄລຍະທີ່ກ່ຽວຂ້ອງທັງຫມົດ.
ກົ້ມຂາບສາມຂໍ້
ດ້ວຍການໂຫຼດ arbitrary ຂອງ arch ໃນສາມຂໍ້ຕໍ່, ປະຕິກິລິຍາຂອງສະຫນັບສະຫນູນສາມາດຖືກກໍານົດເປັນຮູບ. ຜົນໄດ້ຮັບ_ຮ1_ ກໍາລັງເຄື່ອນໄຫວທີ່ອີງຕາມຮູບ.11act on the left plate must balance with the ຕິກິຣິຍາ Kb1, ເຊິ່ງເສັ້ນການໂຈມຕີຕ້ອງຜ່ານ g ຮ່ວມກັນ, ແລະໂດຍຕິກິຣິຍາ Ka1. ໃນລັກສະນະດຽວກັນ, ມີ Ka2 ແລະ Kb2, ເນື່ອງຈາກ R2. ດ້ວຍຜົນພ້ອມໆກັນຂອງ_R1_ ແລະ _ ຣ2_ ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການຍ້າຍຂະຫນານແລະການ stacking ຂອງກໍາລັງຕິກິຣິຍາສຸດທ້າຍ Ka ແລະ Kb ແລະຄວາມກົດດັນຮ່ວມກັນ G.
ຮູບ.11.
ດ້ວຍການແກ້ໄຂການວິເຄາະ, ມັນສະດວກໃນການປະຕິບັດການຄິດໄລ່ໂດຍສະເພາະສໍາລັບການນອນແລະໂດຍສະເພາະແມ່ນການໂຫຼດໃນແນວຕັ້ງ.
ການໂຫຼດແນວນອນ
ການໂຫຼດຕາມແນວນອນໃນຮູບ.12ເຮັດໃຫ້ເກີດປະຕິກິລິຍາ
ຮູບ.12.
ບ່ອນທີ່ C ແລະ D ເປັນອົງປະກອບປະຕິກິລິຍາໃນທິດທາງທີ່ເຂົ້າຮ່ວມຈຸດ a ແລະ b. ∑H = C*cos_a_ – D_cos_a + ∑W =0. ແຮງຕັດຢູ່ໃນສະຖານທີ່ແມ່ນ:
Ni = -Asin__φ__i – Ccos(φ__i-a) – Wmcos__φ__i__,_
Qi = +Acos__φ__i – Csin(φ__i-a) – Wmsin__φ__i,_
Mi = A__x__i _– Ccosa*_y__i – Wm(hi-hm).
ການໂຫຼດແນວຕັ້ງ
ການໂຫຼດແນວຕັ້ງຂອງທ້ອງຟ້າຢູ່ໃນສາມຂໍ້ຕໍ່ໃນຮູບ.13ເຮັດໃຫ້ເກີດປະຕິກິລິຍາ A0ແລະ ຂ0, ເຊິ່ງເທົ່າກັບປະຕິກິລິຍາຂອງ beam ງ່າຍດາຍຂອງ span l, ແລະ thrust ຕາມລວງນອນ C = cosa = Dcosa = H = Mg0/f (1), ທີ່ Mg0 ຊ່ວງເວລາຢູ່ເທິງ beam ງ່າຍໆໃນພາກ g. ດ້ວຍອົງປະກອບແນວຕັ້ງ C ແລະ D ອົງປະກອບແນວຕັ້ງສຸດທ້າຍຂອງປະຕິກິລິຍາແມ່ນ A = A0 + H_tg_a ; B = B0– H_tg_a. ຖ້າແກນຂອງເສັ້ນໂຄ້ງເປັນຮູບສີ່ຫຼ່ຽມມົນ, yi = f xi x’i/la lb, ຫຼັງຈາກນັ້ນສໍາລັບການແບ່ງເຕັມທີ່ເທົ່າທຽມກັນ g t / m (ຮູບ.14) Mi=0, Qi=0.
ຮູບ.13.
ຮູບ.14.
ສາຍອິດທິພົນ
ເສັ້ນອິດທິພົນຕໍ່ປະຕິກິລິຍາ A0 ແລະ _ ຂ0_ ແມ່ນຄືກັນກັບເສັ້ນອິດທິພົນຂອງ beam ງ່າຍໆ. ເສັ້ນອິດທິພົນຂອງແຮງດັນແນວນອນ H ແມ່ນໄດ້ຮັບຕາມສົມຜົນ (1) ຈາກເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບປັດຈຸບັນ Mg0 beams ງ່າຍດາຍ, fig.15. ເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບຊ່ວງເວລາໂຄ້ງ Mi ປະກອບດ້ວຍເສັ້ນອິດທິພົນກັບ Mi0 ແລະ H, ອັນສຸດທ້າຍຖືກຄູນດ້ວຍ -yi. ເສັ້ນທີ່ມີອິດທິພົນສອງອັນນີ້ແມ່ນຖືກທັບຊ້ອນໃສ່ເສັ້ນຊື່ ab’ ເປັນເສັ້ນສູນ, ເຊິ່ງພາກສ່ວນ aa’ = xi ແລະ bb’ = -lb yi/f ຖືກແຕ້ມ. ຄວາມແຕກຕ່າງທີ່ສະແດງໂດຍການເຄື່ອນໄຫວ ai’g’b ເປັນຕົວແທນຂອງເສັ້ນອິດທິພົນສຸດທ້າຍສໍາລັບ Mi. ເສັ້ນແບ່ງຫຼືຈຸດສູນຂອງເສັ້ນອິດທິພົນທີ່ສອດຄ້ອງກັບເສົາຫຼັກຂອງແຜ່ນ ig ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການຕັດກັນຂອງເສັ້ນ ai ແລະ bg. ມັນຍັງສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບການກໍ່ສ້າງຂອງເສັ້ນອິດທິພົນ, ບ່ອນທີ່ beam ງ່າຍດາຍຂອງ span a – n ຖືກນໍາສະເຫນີ. ສໍາລັບທ້ອງຟ້າທີ່ມີແກນເປັນຮູບສີ່ຫຼ່ຽມມົນ, ການໂຫຼດທີ່ແຈກຢາຍເທົ່າທຽມກັນບໍ່ເຮັດໃຫ້ເກີດຊ່ວງເວລາໂຄ້ງ, ດັ່ງນັ້ນພື້ນທີ່ທັງຫມົດຂອງເສັ້ນອິດທິພົນຕ້ອງເປັນສູນ.
ຮູບ.15.
ໃນຮູບ.16ເສັ້ນອິດທິພົນຂອງ Qi ແລະ Ni ໄດ້ຮັບໂດຍ superposition ທີ່ເຫມາະສົມຂອງເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບ Qi0 ແລະ H. ກ່ຽວກັບ ab’ ເປັນເສັ້ນສູນ, ທັງສອງສາຍຂອງອິດທິພົນແມ່ນໃນກໍລະນີນີ້ສາຍຂອງອິດທິພົນຂອງ beam ງ່າຍດາຍ. ສໍາລັບການກໍ່ສ້າງຫຼືການຄວບຄຸມສາຍທີ່ມີອິດທິພົນ, ພາກສ່ວນ nQ ແລະ nN ຂອງເສັ້ນ bg ແລະເສັ້ນທີ່ແຕ້ມຜ່ານເສັ້ນຂະຫນານສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ຢູ່ທີ່ນີ້, ຕາມລໍາດັບ. ປົກກະຕິກັບ tangent ທີ່ທັບຊ້ອນມຸມ φ__i ກັບແນວນອນ. ໃນກໍລະນີຂອງ parabolic arch ທີ່ມີສາມຂໍ້ຕໍ່, ພື້ນທີ່ທັງຫມົດຂອງເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບຜົນບັງຄັບໃຊ້ທາງຂວາງຕ້ອງເທົ່າກັບສູນ.
ຮູບ.16.
** Arches ແລະ thrust ອອກຕາມລວງນອນ:** ຕໍາແຫນ່ງຂອງຂໍ້ຕໍ່, ເລຂາຄະນິດຂອງແກນ, ຄວາມແຂງຂອງພື້ນຖານແລະການຍອມຮັບຂອງຕິກິລິຍາອອກຕາມລວງນອນແມ່ນສໍາຄັນຕໍ່ພຶດຕິກໍາຂອງລະບົບ. ການປ່ຽນແປງການສະຫນັບສະຫນູນ, ຄວາມກົດດັນ, hanger ຫຼືໄລຍະ mounting ສາມາດປ່ຽນແປງການໄຫຼຂອງກໍາລັງ; ຮູບແຕ້ມທີ່ເໝາະສົມທາງປະຫວັດສາດແມ່ນບໍ່ພຽງພໍສຳລັບການປະຕິບັດ ຫຼືການຟື້ນຟູ.
Arch ແຂງດ້ວຍ beam ແລະວົງເລັບຫ້ອຍ
ການໂຫຼດແນວຕັ້ງ
ປະຕິກິລິຍາແນວຕັ້ງໃນລະຫວ່າງການໂຫຼດຕາມແນວຕັ້ງຂອງແຜ່ນແຂງຂອງ arch ກໍານົດສະຖິດສະຫນັບສະຫນູນ stiffened ກັບ beam, ສະຫນັບສະຫນູນຫ້ອຍແລະ arches ສຸດສາມຂໍ້ຕໍ່ແລະຄວາມເຄັ່ງຕຶງໃນຮູບ.17a ຫາ f ແມ່ນໄດ້ມາຈາກສົມຜົນ A0=1/l * ∑Pnbn ແລະ B0=1/l * ∑Pnan ເມື່ອ A ຖືກວາງໄວ້ສໍາລັບລະບົບ a ແລະ d_0= A+K’‘l, B0 = B+K’’r ແລະສໍາລັບລະບົບອື່ນໆ A = A0, B=B0. ປະຕິກິລິຍາ A ແລະ B ສໍາລັບລະບົບ a ແລະ d ແມ່ນຖືກກຳນົດຈາກ:
A= A0 - K’’l = ກ0– H(tgal-tg__δ)
B = B0– K’’r = B0– H(tgar+tg__δ)
ຮູບ.17.
ສໍາລັບລະບົບ a, d, e ແລະ f, ປະຕິກິລິຍາແນວນອນແມ່ນ C=0, ແລະສໍາລັບລະບົບ b ແມ່ນ E=0. Horizontal thrust, ຫຼື horizontal tension H ຂອງລະບົບ a ຫາ d, ອົງປະກອບຕາມແນວນອນຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ໃນ arc ຂອງລະບົບ e ແລະຜົນບັງຄັບໃຊ້ໃນຄວາມກົດດັນຂອງລະບົບ f ຖືກກໍານົດໂດຍອີງໃສ່ສົມຜົນ (1). ຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້ປະກອບດ້ວຍພາບລວມຂອງປະຕິກິລິຍາຂອງການສະຫນັບສະຫນູນແລະກໍາລັງໃນ rods Sn ແລະ Zn ສໍາລັບແຕ່ລະລະບົບ.
ການໂຫຼດແນວນອນ
ຖ້າແຮງຕາມແນວນອນ W ປະຕິບັດຕໍ່ແຜ່ນຢູ່ໄລຍະຫ່າງ c ຈາກຂໍ້ຕໍ່ g (ຮູບ.17ແລະ e) ປະຕິກິລິຍາຂອງການສະຫນັບສະຫນູນທີ່ມັນເຮັດໃຫ້ເກີດມີ:
ສາຍອິດທິພົນ
ເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບກໍາລັງ shear ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍອີງໃສ່ຄວາມຄ້າຍຄືກັນໃນພຶດຕິກໍາຂອງລະບົບເຫຼົ່ານີ້ແລະ arch ສາມ hinged ງ່າຍດາຍ. ສໍາລັບ arch ໄມ້ທີ່ມີ beam stiffening ພາຍໃຕ້ arch (Langer’s beam) ໃນ fig.18ເສັ້ນທີ່ມີອິດທິພົນສໍາລັບ U ຖືກສະແດງ2,D4 ແລະ _ ລ4_. ບັງຄັບໃນໄມ້ U2 ແມ່ນໄດ້ມາຈາກຈຸດປັດຈຸບັນ2ສາຍແອວເທິງ: U2 = _ ມ2/h_. ຈາກເງື່ອນໄຂ ∑V=0ພວກເຮົາໄດ້ຮັບ D4 = _ ຖາມ40/sin__φ_ – ມກ0/f ວ່າ4/son__φ. ຈາກເງື່ອນໄຂ ∑V=0follows (load on the lower belt) L4 = -Q50+ ມກ0/f * ນັ້ນ4.
ຮູບ.18.
ຖ້າຂໍ້ຂອງສາມຂໍ້ຕໍ່ກັນກັບ beam ແຂງ (ຮູບ.19) ນອນຢູ່ເທິງພາຣາໂບລາສີ່ຫຼ່ຽມມົນ ແລະຖ້າຂໍ້ຕໍ່ຢູ່ໃນແກນຂອງລໍາ, ຫຼັງຈາກນັ້ນດ້ວຍການໂຫຼດທີ່ແຈກຢາຍເທົ່າທຽມກັນ g t/m ເວລາບິດແມ່ນ M=0ໃນສະຖານທີ່ຂອງ hangers, ແລະ M=g__λ__2/8ຢູ່ເຄິ່ງກາງຂອງພາກສະຫນາມລະຫວ່າງ hangers ໄດ້.
ຮູບ.19.
Hangers, tensioners ແລະ stiffeners: ອົງປະກອບເຫຼົ່ານີ້ແລະການເຊື່ອມຕໍ່ຂອງມັນສາມາດມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບຄວາມບໍ່ສົມບູນແບບ, ຄວາມກົດດັນຂັ້ນສອງ, fatigue, corrosion, ການສູນເສຍ prestress ແລະສະພາບປະກອບ. ການທົດແທນ, ເຄັ່ງຄັດຫຼືການໂຍກຍ້າຍຂອງພວກເຂົາບໍ່ໄດ້ດໍາເນີນໂດຍບໍ່ມີໂຄງການຂອງລັດຊົ່ວຄາວແລະສຸດທ້າຍ.
ກອບສະຫນັບສະຫນູນ
ຮູບ.20.
ລ.20ສະແດງໃຫ້ເຫັນແຜນວາດປັດຈຸບັນຂອງກອບສາມ hinged ກັບ overhangs ແລະ girders supended ເນື່ອງຈາກການໂຫຼດເຕັມທີ່ແຈກຢາຍເທົ່າທຽມກັນ. ເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບປັດຈຸບັນ Me ແມ່ນໄດ້ມາຈາກການສະແດງອອກ Me=-Hh + Mk, ໂດຍ superposition ຂອງເສັ້ນອິດທິພົນສໍາລັບ thrust ຕາມລວງນອນ H (ກັບຕົວຄູນ -h) ແລະສໍາລັບປັດຈຸບັນ bending Mk ສຸດ overhang ໄດ້.
ໃນກໍລະນີຂອງການໂຫຼດທີ່ບໍ່ສອດຄ່ອງຂອງການສະຫນັບສະຫນູນ symmetric, ການຄິດໄລ່ມັກຈະງ່າຍດາຍໂດຍການແບ່ງການໂຫຼດເຂົ້າໄປໃນການໂຫຼດ symmetric ແລະຕ້ານ symmetric, fig.21. ນີ້ແມ່ນຄວາມຈິງໂດຍສະເພາະສໍາລັບການສະຫນັບສະຫນູນກອບໃນຮູບ.22ແລະ23, ເຊິ່ງສະແດງໃຫ້ເຫັນແຜນວາດປັດຈຸບັນເນື່ອງຈາກຜົນບັງຄັບໃຊ້ທີ່ເຂັ້ມຂຸ້ນຢູ່ໃນຈຸດທີ່ຕົນເອງມັກຂອງການສະຫນັບສະຫນູນດ້ານເທິງ. ການໂຫຼດຕາມລວງນອນໃນລະດັບຄວາມສູງຂອງ joist ສາມາດເຂົ້າໃຈໄດ້ວ່າເປັນ antimetric. ເນື່ອງຈາກການໂຫຼດຕາມແນວນອນຂອງ strut ຍ່ອຍສາມາດຖືວ່າເປັນການໂຫຼດ virtual ສໍາລັບການຄິດໄລ່ການຍ້າຍອອກຕາມລວງນອນຂອງ strut ຍ່ອຍ, ມັນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ທັນທີຈາກຫນ້າດິນຂອງປະຈຸບັນກັບດ້ານໃດຂອງ strut ຍ່ອຍຍ້າຍໃນລະຫວ່າງການໂຫຼດແນວຕັ້ງ. ການຍົກຍ້າຍເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການລວມເອົາລັດສະສົມ antimetric. ເພາະສະນັ້ນ, ສໍາລັບກໍລະນີໃນຮູບ.22ແລະ23ຂີດກ້ອງຍ້າຍໄປທາງຂວາ.
ຮູບ.21.
ຮູບ.22.
ຮູບ.23.
** ກອບແລະການຍົກຍ້າຍ:** ການສະຫລຸບຂອງທິດທາງຂອງການເຄື່ອນຍ້າຍຈາກແຜນວາດທີ່ເຫມາະສົມບໍ່ໄດ້ທົດແທນການກວດສອບການຜິດປົກກະຕິ, ຜົນກະທົບຂອງລໍາດັບທີສອງ, ຄວາມຫມັ້ນຄົງ, ຄວາມແຂງຂອງຂໍ້ຕໍ່, ພື້ນຖານແລະອົງປະກອບທີ່ບໍ່ແມ່ນເບກ. ສະຖານະຂີດຈຳກັດການຮັບນ້ຳໜັກ ແລະການບໍລິການແມ່ນໄດ້ຖືກກວດສອບຢູ່ໃນຮູບແບບທີ່ສົມບູນ.
ຕາໜ່າງພື້ນທີ່
ຮູບ.24.
ຫໍຄອຍຂອງ Schwedler (ຮູບ.24) ແລະ pyramid ຕາຂ່າຍໄຟຟ້າ hemmed (ຮູບ.25), ເປັນກໍລະນີພິເສດຂອງ Shwedler's dome ທີ່ meridians ບໍ່ມີການພັກຜ່ອນ, ມີ m ຊັ້ນແລະ n ຂ້າງ, ປະກອບດ້ວຍ m*n meridional rods S, (m+1)n ວົງແຫວນ R ແລະ m*n ເສັ້ນຂວາງ D. ເປັນຈຳນວນຂອງໂນດ k=(m+1)n ການສະຫນັບສະຫນູນແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍສະຖິຕິເມື່ອຈໍານວນການສະຫນັບສະຫນູນ a =3k-s =2n, ນັ້ນແມ່ນເວລາທີ່ແຕ່ລະຕີນຂອງຫົວຂໍ້ຖືກສະຫນັບສະຫນູນຢູ່ໃນຈຸດສູນກາງຂອງກາວິທັດທີ່ມີເສັ້ນຊື່ແລະແນວຕັ້ງແລະແນວນອນ. ຖ້າ rods ຂອງວົງຕ່ໍາຕົກລົງ, ຮັບຜິດຊອບ stationary ກັບສາມສະຫນັບສະຫນູນແມ່ນຕ້ອງການໃນແຕ່ລະ vertex. ຄວາມສາມາດໃນການນໍາໃຊ້ຂອງການຈັດວາງການສະຫນັບສະຫນູນຕາມແນວນອນຄວນໄດ້ຮັບການກວດກາ. ທິດທາງຂອງການສະຫນັບສະຫນູນໃນຮູບ.26ໄດ້ຖືກເລືອກບໍ່ຖືກຕ້ອງເນື່ອງຈາກວ່າມັນເປັນໄປໄດ້ທີ່ຈະແຕ້ມແຜນ pole ທີ່ບໍ່ຂັດ.
ຮູບ.25.
Trapezoids ສ້າງຂື້ນໂດຍ rods meridian ແລະ rods ວົງສາມາດ stiffened ດ້ວຍການຕື່ມ K-. ຂໍ້ທີ່ໄດ້ຮັບຜົນຄວນຈະຖືກພິຈາລະນາເປັນຂໍ້ຂອງເສັ້ນຮາບພຽງ. ການໂຫຼດອາດຈະຖືກໂອນຜ່ານໂຫນດຕົ້ນຕໍເທົ່ານັ້ນ. ການໂຫຼດແນວຕັ້ງ P ທີ່ໂຈມຕີຢູ່ໂນດຈະຖືກແຍກເປັນອົງປະກອບ _Ks=Ps/_λ ໃນທິດທາງຂອງ meridian ແລະເຂົ້າໄປໃນອົງປະກອບຕາມລວງນອນ _H=Pa/_λ. ອົງປະກອບຕາມແນວນອນຖືກແຍກອອກເປັນອົງປະກອບຕາມທິດທາງຂອງວົງແຫວນ _Kl=Hc/a=Pc/_λ _i Kr=Hb/a=Pb/_λ.
ໃນທາງດຽວກັນ, ອົງປະກອບ Kl ແລະ Kr ຂອງແຮງຕາມແນວນອນທີ່ມັກ W ຖືກກໍານົດ, ດັ່ງນັ້ນໂຄງການການໂຫຼດທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.27. ອົງປະກອບ X ໃນທິດທາງຂອງ rods meridian ບໍ່ໄດ້ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.
ຮູບ.26ແລະ27, ຕາມລໍາດັບ.
ເມື່ອການສະຫນັບສະຫນູນແລະການໂຫຼດ P ມີຄວາມສົມດຸນຮອບວຽນ, ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ກໍາລັງ Kl ເທົ່າກັບກໍາລັງ Kr, ດັ່ງນັ້ນເສັ້ນຂວາງບໍ່ຖືກຄວາມກົດດັນໃນຂະນະທີ່ກໍາລັງຢູ່ໃນເສັ້ນ meridian ແມ່ນ:
_ສ1= -ປ1s/_λ; ສ2= -(ປ1+ປ2)s/λ; ສ3= -(ປ1+ປ2+ປ3)s/λ
ແລະໃນ rods ຂອງວົງໄດ້:
_Ri = Pib/_λ
ການຄິດໄລ່ຂອງ dome ຂອງ Schwedler ສາມາດປະຕິບັດໄດ້ໃນລັກສະນະດຽວກັນເມື່ອແຕ່ລະຊັ້ນຖືກເຂົ້າໃຈວ່າເປັນ pyramid lattice. ນອກຈາກກໍາລັງທີ່ຫ້າວຫັນ P ແລະ W, ກໍາລັງໃນ rods S ແລະ D ຂອງຊັ້ນເທິງຄວນຈະຖືກນໍາສະເຫນີເປັນກໍາລັງພາຍນອກ, ຕາມລໍາດັບ. ອົງປະກອບຂອງພວກມັນຢູ່ໃນທິດທາງຂອງ rod meridian ແລະວົງແຫວນ. ໃນຂະນະທີ່ຢູ່ໃນ pyramid lattice ອິດທິພົນຂອງຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງຫນຶ່ງແມ່ນຮູ້ສຶກວ່າພຽງແຕ່ຢູ່ໃນ rods ຂອງສອງແຜ່ນຕິດກັນ, ໃນກໍລະນີຂອງ dome ຂອງ Schwedler\ ອິດທິພົນຂອງມັນຂະຫຍາຍໄປສູ່ຈໍານວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງ rods. ໃນຮູບ.24rods ທີ່ຖືກກົດດັນຍ້ອນຜົນບັງຄັບໃຊ້ P ໃນວົງ vertex ແມ່ນຫມາຍ.
** ໂຄງສ້າງທາງກວ້າງຂອງພື້ນແລະ domes:** ຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງລະບົບເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນຂຶ້ນກັບການດໍາເນີນງານທາງກວ້າງຂອງພື້ນ, ສະຫນັບສະຫນູນ, ຄວາມບໍ່ສົມບູນແບບເລຂາຄະນິດ, buckling ຂອງ rods, ແຂງຂອງຂໍ້, ການປະຕິບັດຕາມຊົ່ວຄາວແລະລໍາດັບຂອງການປະກອບ. ຮູບແຕ້ມແບບຮາບພຽງຫຼືສົມຜົນສ່ວນບຸກຄົນບໍ່ໄດ້ພິສູດຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງໂລກ, ສະຫງວນການໂຫຼດຫຼືຄວາມປອດໄພໃນລະຫວ່າງການຍົກ.