Архивдик эксперттик мазмун: макала статикалык түзүлүштөр тармагындагы тарыхый процедураларды, формулаларды, таблицаларды жана чиймелерди сактайт, бирок долбоор, статикалык эсептөө, жүк көтөрүмдүүлүктүн далили, монтаждоо планы же учурдагы имаратты баалоо эмес. Тиректер, аралыктар, жүктөр, аракеттердин айкалышы, геометриясы, материалдары, байланыштары, туруктуулугу, чарчоо, сейсмикалык жана курулуш фазалары белгилүү бир объект үчүн жарактуу стандарттарга ылайык аныкталууга тийиш. Жүк көтөрүүчү конструкциялар жооптуу ыйгарым укуктуу инженерлер тарабынан иштелип чыгат жана текшерилет.
Байланыштуу маалымат: Жыгач терезелер сиздин долбоор боюнча жасалган. · Заказ боюнча жасалган жыгач-алюминий терезелер. · Үйлөр, долбоорлор жана экспорт үчүн атайын терезелер. · Заказ боюнча жасалган жыгач жана жыгач-алюминий эшиктер. · Баалоо өтүнүчүн жөнөтүү.
Формулалар жана белгилер: тексттеги математикалык туюнтмалар сканерленген булактан санариптик түрдө өткөрүлдү жана типографиялык же OCR каталарын камтышы мүмкүн. Алар ыйгарым укуктуу булак, текшерүү бирдиктери, белгилер, божомолдор жана чек ара шарттары менен салыштырылбастан эсепке киргизилбеши керек.
Жөнөкөй нур
Кээ бир тез-тез пайда болгон жүктөө учурлары үчүн M0-бетинин колдоо реакциялары, ийилүүчү моменттери, деформациялары жана статикалык моменттери 1 таблицада келтирилген.
Концентрацияланган күчтөр менен туруктуу жүк
Симметриялуу жүктөө менен (сүрөт.1) эсептөөнү таблица түрүндөгү эки кошумча тилке аркылуу жүргүзүү эң оңой. Жүктүн, туурасынан кеткен күчтүн жана моменттин ортосундагы байланышка негизделген
_Qn = Qn+1+ Pn жана Mn+1/_λ _= Mn/_λ + Qn+1
адегенде n талаасындагы туурасынан кеткен күч, нурдун ортосундагы туурасынан кеткен күчтөн баштап, андан кийин Mi/λ маанисинен баштап белгилүү чекиттердеги ийүү моменттери аныкталат.
Сүр.1жардамчы столдор менен.
Жүк ассиметриялуу болгондо жана күчтөрдүн аралыктары бирдей болгондо, төмөнкү таблицалар эсептөөгө ылайыктуу (сүр.2). Ар кандай асимметриялык жүк анжирге ылайык болушу мүмкүн.3бир антиметрикалык жүк менен алмаштыруу, бул көп учурда эсептөөдө абдан пайдалуу. Симметриялуу жүктөөдө Pi жана P’i күчтөрдүн ордуна, күчтөр (Pi+P’i)/2_i_ жана i’ чекиттеринде, ал эми жүктөөнүн антиметрикалык абалында күч (Pi-P’i)/2_i_ чекитинде жана күч -(Pi-P’i)/2_i’_ чекитинде. Антиметрикалык жүктөөдө таяныч реакциялары аныкталганда, туурасынан өтүүчү күчтөрдү жана ийүү моменттерин таблицадан да аныктоого болот.
Сүр. 2.
Сүрөт. 3.
Кыймылдуу жүк
i жайгашкан жериндеги ийүү моменти берилген жүк үчүн күч көп бурчтук жана чынжыр көп бурчтук колдонуу менен графикалык түрдө алынат. Сүрөттө көрсөтүлгөндөй чынжыр көп бурчтугун тартса болот.4. i жердеги учур үчүн жүктүн эң жагымсыз абалын аныктоо үчүн тирөөч жүктүн астында жылдырылат (сүрөт.5) max η__i мааниси аныкталганга чейин, андан max_Mi_ = H * max_η__i_ алынат. i чекитиндеги эң чоң туурасынан өтүүчү күч жүк биринчи күч i чекитине жеткендей жылдырганда алынат. Аны сүрөттөгү күчтөрдүн көп бурчтугунан алууга болот.6: max_Oi_ =1_/l_ * ∑Pibi. А-көп бурчтук – биринчи күч b тирөөчтүн үстүндө жайгашканда топтолгон күчтөрдүн кыймылдуу системасы үчүн тартылган уюл аралыктары H = l болгон чынжыр көп бурчтук.
Сүрөт. 4.
Сүр.5.
Сүр.6.
Жүгүрүүчү жүктөр: тиешелүү позицияны тандоо жана кыймылдуу жүктөрдүн айкалышы конструкциянын максатына, аракет моделине, динамикалык таасирлерге жана жарактуу ченемдерге жараша болот. Тарыхый графикалык процедура азыркы курулуштун эң жагымсыз абалына жетиштүү далил боло албайт.
Муундары бар кашаа
Туруктуу жүк
Биринчиден, муундардагы тирөөчтөрдүн жана күчтөрдүн реакциялары тең салмактуулук шарттарынан жана муундар үчүн шарттардан аныкталат. Андан кийин, жеке тирөөч плиталар үчүн ийилүүчү моменттерди жана туурасынан кеткен күчтөрдү жөнөкөй устундар үчүн, же ашыкча нурлар үчүн аныктоого болот. Sl.7топтолгон күчтөр менен үч плитаны жүктөө үчүн натыйжаны көрсөтөт. Туурасынан өтүүчү күчтөрдүн сызыгы муундардын үстүнөн туруктуу, ал эми момент сызыгы, эгерде муундарда топтолгон күч болбосо, үзгүлтүксүз өтөт.
Сүр.7.
Бүткүл таянычка бирдей бөлүштүрүлгөн жүк үчүн, тирөөчтөрдүн үстүндөгү моменттердин жана талаалардагы максималдуу моменттердин ортосундагы чоң айырмачылыктар, аралык катыштарга жана муундардын абалына ылайык алынат, 1-сүр.8. Экиден ашык тешиктери бар тирөөчтөр болсо (сүр.9) жана бирдей диапазондор менен l орто талаалар акыркы талаалардын диапазонун l тандаңыз1=0,8535_l_ жана биргелешкен позиция c=0,1465_l_, анда бирдей бөлүштүрүлгөн жүк менен, тирөөчтөрдүн үстүндөгү жана талаалардагы моменттердин чектик маанилери өз ара барабар экендиги алынат, M=0,0625_gl_2. Эгерде акыркы талаалар l диапазонуна ээ болсо, анда алар үчүн max_M_=0,0957_gl_2.
Сүр.8.
Сүр.9.
Таасир кылуучу сызыктар
сүрөткө ылайык. 10 a жана b чекиттеринин ортосундагы Mi жана Qi үчүн таасир сызыктары жөнөкөй нурдун таасир сызыктары менен бирдей. Таасир сызыгынын андан аркы жүрүшү i чекиттеги статикалык чоңдукту алып салуу менен түзүлгөн кинематикалык чынжырдын негизги уюлдарын жана аралык уюлдарын билдирген тирөөчтөрдүн жана түйүндөрдүн абалы менен аныкталат. Ушундай эле жол менен, g1 жана c чекиттеринде колдоого алынган нурдан баштап Mr жана Qr үчүн таасир сызыктары аныкталат. ag1 бөлүгүндө асма менен устундун жүгү r чекитиндеги моменттерге жана туурасынан кеткен күчтөргө эч кандай таасир этпейт. Моменттердин таасир этүүчү сызыктары жана ашып түшүү чекиттериндеги туурасынан кеткен күчтөр (k жана v) жүктүн түйүнүндөгү орду үчүн ординаталарды аныктоодо эң оңой алынат.
Сүрөт. 10.
Тилектер жана бириктирүүлөрдүн модели: муундардын иш жүзүндөгү катуулугу, тирөөчтөрдүн отурушу, боштуктар, сүрүлүү, кемчиликтер жана чогултуу тартиби идеалдаштырылган моделге салыштырмалуу күчтөрдүн бөлүштүрүлүшүн өзгөртө алат. Болжолдор курулуштун деталдары менен дал келиши жана бардык тиешелүү фазалар үчүн текшерилиши керек.
Үч биргелешкен жаа
Үч муундарга арканы ыктыярдуу жүктөөдө, тирөөчтөрдүн реакцияларын графикалык түрдө аныктоого болот. Натыйжасы R1 жигердүү күчтөрдүн сүрөтүнө ылайык. Сол пластинкага таасир этүүчү 11 Kb1 реакциясы менен тең салмакта болушу керек, анын чабуул сызыгы муун g аркылуу өтүшү керек жана Ka1 реакциясы. Ошол сыяктуу эле, R2 улам Ka2 жана Kb2 бар. Бир убакта аракет кылуу менен R1 жана R2 акыркы реакция күчтөрүнүн Ka жана Kb жана биргелешкен басымдын G параллель жылышуусу жана катмарлануусу аркылуу алынат.
Сүр.11.
Аналитикалык чечим менен, өзгөчө горизонталдуу жана өзгөчө вертикалдык жүктөр үчүн эсептөөнү жүргүзүү ыңгайлуу.
Горизонталдык жүк
Сүрөттөгү горизонталдык жүк.12реакцияларды пайда кылат
Сүр.12.
мында C жана D a жана b чекиттерин бириктирүүчү багыттагы реакциянын компоненттери. ∑H = C*cos_a_ – D_cos_a + ∑W =0. Орнундагы жылытуу күчтөрү болуп төмөнкүлөр саналат:
Ni = -Asin__φ__i – Ccos(φ__i-a) – Wmcos__φ__i_,_
Qi = +Acos__φ__i – Csin(φ__i-a) – Wmsin__φ__i,
Mi = A__x__i _– Ccosa*_y__i – Wm(hi-hm).
Вертикалдуу жүк
үч муун боюнча арканын вертикалдык жүктөмү.13реакцияларды пайда кылат А0жана Б0, алар l аралыктагы жөнөкөй нурдун реакцияларына барабар жана горизонталдык тартылуу C=cosa = Dcosa = H = Mg0/f (1), мында Mg0 g бөлүмүндөгү жөнөкөй нурдагы учур. C жана D вертикалдык компоненттери менен реакциялардын акыркы вертикалдык компоненттери A = A0 + H_tg_a; B = B0 – H_tg_a. Эгерде арканын огу квадрат парабола болсо, yi = f xi x’i/la lb, анда бирдей бөлүнгөн толук жүк үчүн g t/m (сүрөт.14) Mi=0, Qi=0.
Сүр.13.
Сүр.14.
Таасир кылуучу сызыктар
Таасир сызыктары A0 жана B0 реакциялар үчүн жөнөкөй нурдун таасир сызыктары менен бирдей. Жөнөкөй нурдун Mg0 учуру үчүн таасир сызыгынан (1) теңдемеге ылайык H горизонталдык түртүү үчүн таасир сызыгы алынат, сүрөт. 15. Mi ийилүүчү момент үчүн таасир сызыгы Mi0 жана H менен таасир сызыктарынан турат, мында акыркысы -yi көбөйтүлөт. Бул эки таасирдүү сызык түз ab’ үстүнө нөл сызыгы катары жайгаштырылып, андан aa’ = xi жана bb’ = -lb yi/f бөлүктөрү тартылат. ai’g’b кыймылы көрсөткөн айырмачылык Mi үчүн акыркы таасир сызыгын билдирет. ig пластинкасынын негизги уюлуна туура келген таасир сызыгынын бөлүүчү же нөлдүк чекити ai жана bg сызыктарынын кесилишинен алынат. Аны таасир сызыгын куруу үчүн да колдонсо болот, мында a – n аралыктын жөнөкөй нуру киргизилет. Оку төрт бурчтуу парабола болгон аркада бирдей бөлүштүрүлгөн жүк ийилүүчү моменттерди жаратпайт, ошондуктан таасир сызыгынын жалпы аянты нөлгө барабар болушу керек.
Сүрөт. 15.
сүрөттө. Qi жана Ni үчүн 16 таасир сызыктары Qi0 жана H үчүн таасир сызыктарынын тиешелүү суперпозициясы аркылуу алынды. ab’ нөл сызыгына карата, бул учурда эки таасир сызыктары жөнөкөй нурдун таасир сызыктары болуп саналат. Таасирдүү сызыктарды куруу же контролдоо үчүн бул жерде тиешелүүлүгүнө жараша bg сызыгынын nQ жана nN бөлүктөрүн жана параллелдүү а аркылуу тартылган сызыкты колдонсо болот. φ__i бурчун горизонталдуу менен каптаган тангенске нормалдуу. Үч муундуу параболикалык аркада туурасынан кеткен күч үчүн таасир сызыгынын жалпы аянты нөлгө барабар болушу керек.
Сүрөт. 16.
Арктар жана горизонталдык тартылуу: муундардын абалы, октун геометриясы, пайдубалдын катуулугу жана горизонталдык реакцияларды кабыл алуу системанын жүрүм-туруму үчүн чечүүчү мааниге ээ. Колдоо, чыңалуу, илгич же орнотуу фазасын өзгөртүү күчтөрдүн агымын өзгөртө алат; тарыхый идеалдуу чийме аткаруу же калыбына келтирүү үчүн жетиштүү эмес.
Арка устун жана илгич кронштейн менен бекемделген
Вертикалдуу жүк
Уч менен бекемделген статикалык аныкталган арка тирөөчтөрдүн катуу пластинкаларын вертикалдуу жүктөөдө вертикалдык реакциялар, илинип турган тирөөчтөр жана аркалар үч муундагы жана чыңалуу Сүрөттө.17a-f A теңдемелеринен алынат0 =1/l * ∑Pnbn жана B0 =1/l * ∑Pnan a жана d системалары үчүн A коюлганда0_ = A+K’‘l, B0 = B+K’’r жана башка системалар үчүн A = A0, B=B0. a жана d системалары үчүн A жана B реакциялары андан кийин аныкталат:
A = A0 - К’’л = А0 – H(tgal-tg__δ)
B = B0 – K’’r = B0 – H(tgar+tg__δ)
Сүр.17.
a, d, e жана f системалары үчүн горизонталдык реакция C=0, жана b системасы үчүн E= болуп саналат0. Горизонталдык түртүү, же _а_дан _d_ге чейинки системанын горизонталдык чыңалуусу, e системанын жаасындагы күчтүн горизонталдык компоненти жана f системанын чыңалуусундагы күч теңдеменин негизинде аныкталат (1). Төмөнкү таблицада жеке системалар үчүн Sn жана Zn таякчаларындагы таянычтардын жана күчтөрдүн реакцияларынын жалпы баяндамасы камтылган.
Горизонталдык жүк
Эгерде W горизонталдуу күч пластинкаларга g түйүнүнөн c аралыкта таасир этсе (сүрөт.17жана е) ал келтирген колдоонун реакциялары:
Таасир кылуучу сызыктар
Кыйылуу күчтөрү үчүн таасир сызыктары бул системалардын жүрүм-турумунун окшоштугунун жана жөнөкөй үч шарнир арканын негизинде алынат. Арканын астындагы катуулануучу устуну бар таяк аркасы үчүн (Лангер нуру) 2-сүрөттө.18_У учун таасирдуу линиялар керсетулген2_, Д4 жана _ Л4_. Таяктагы күч U2 учурдан тартып алынат2жогорку кур: U2 = М2/h. ∑V= шартынан0биз D алабыз4 = Q40/sin__φ – Mg0/f that4/son__φ. Ошондой эле ∑V= шартынан0ээрчийт (төмөнкү курга жүк) L4 = -Q50+ Mg0/f * that4.
Сүр.18.
Эгерде үч муундуу арканын түйүндөрү катуу бекемдөөчү устундуу болсо (сүр.19) чарчы параболада жатат жана эгерде муун нурдун огунда жатса, анда бирдей бөлүштүрүлгөн жүктө g t/m ийилүү моменттери M=0илгичтер жана M=g__λ__2/8илгичтердин ортосундагы талаанын ортосунда.
Сүр.19.
Илгичтер, тарткычтар жана катуулаткычтар: бул элементтер жана алардын байланыштары кемчиликтерге, экинчилик чыңалууларга, чарчоого, коррозияга, алдын ала чыңалууну жоготууга жана чогултуу шарттарына сезгич болушу мүмкүн. Аларды алмаштыруу, бекемдөө же алып салуу убактылуу жана акыркы мамлекеттик долбоорсуз жүргүзүлбөйт.
Frame колдойт
Сүр.20.
Sl.20бирдей бөлүштүрүлгөн толук жүктүн эсебинен асма аркалары жана асма аркалары бар үч шарнирлүү раманын момент диаграммасын көрсөтөт. Me учуру үчүн таасир сызыгы Me=-Hh + Mk туюнтмасынын негизинде, H горизонталдык түртүү үчүн таасир сызыгынын суперпозициясы менен (-h көбөйтүүчүсү менен) жана Mk ийилүүчү момент үчүн асмада алынат.
Симметриялуу таянычтарды симметриялуу эмес жүктөөдө жүктү симметриялуу жана антисимметриялык жүктөөгө бөлүү жолу менен эсептөө көп учурда жөнөкөйлөштүрүлүшү мүмкүн, сүрөт.21. Бул, айрыкча, рамка тирөөчтөрүнө тиешелүү.22жана23, алар үстүңкү таянычтын каалаган чекитинде топтолгон күчкө байланыштуу момент диаграммаларын көрсөтөт. устун бийиктиги горизонталдык жүк антиметрикалык катары түшүнүүгө болот. Аспаптын горизонталдык жүгүн горизонталдык жылышууларды эсептөө үчүн виртуалдык жүк катары кароого боло тургандыктан, вертикалдуу жүктүн учурунда астыңкы тепкич кайсы тарапка жылат деген учурдан тартып дароо жыйынтык чыгарууга болот. Бул жылышуулар антиметрикалык тең салмактуулук абалдарын бириктирүү аркылуу алынат. Ошондуктан, анжирде көрсөтүлгөн учурлар үчүн.22жана23асты сызык оңго жылат.
Сүр.21.
Сүр.22.
Сүр.23.
Алкактар жана жылышуулар: идеалдаштырылган диаграммадан жылышуу багытынын корутундусу деформацияларды, экинчи даражадагы эффекттерди, туруктуулукту, муундардын, фундаменттердин жана таяныч эмес элементтердин катуулугун текшерүүнү алмаштырбайт. Жүк көтөрүү жана тейлөөгө жөндөмдүүлүктүн чектик абалы толук моделде текшерилет.
Мейкиндик тармактары
Сүр.24.
Шведлердин куполу (сүр.24) жана жээктелген тор пирамидасы (сүр.25), Шведлердин куполунун өзгөчө учуру катары, меридиандары үзүлбөгөн, m кабаттары жана n капталдары менен m*n меридиандык таякчалардан S, (m+) турат.1)n шакекчелердин таякчалары R жана m*n диагоналдык таякчалар D. Түйүндөрдүн саны катары k=(m+)1)n тирөөчтөрдүн саны a = болгондо статикалык түрдө аныкталат3k-s =2n, башкача айтканда, теманын ар бир негизи вертикалдуу жана горизонталдык колдоо менен сызыктуу тартылуу борборунда колдоого алынган. Төмөнкү шакекченин таякчалары түшүп калса, ар бир чокуда үч таяныч менен стационардык подшипник керек. Горизонталдык таянычтарды жайгаштыруунун жарамдуулугун текшерүү керек. Сүрөттөгү колдоо багыттары.26туура эмес тандалган, анткени карама-каршы келбеген уюлдук планды чийүүгө болот.
Сүр.25.
Меридиан таякчалары жана шакекчелер менен түзүлгөн трапецияларды К-толтуруу менен катуулатууга болот. Алынган түйүндөр жалпак тордун түйүндөрү катары каралышы керек. Жүктөрдү негизги түйүндөр аркылуу гана өткөрүүгө болот. Түйүнгө кол салган вертикалдык жүк P меридиан багытында _Ks=Ps/_λ компонентине жана _H=Pa/_λ горизонталдык компонентине ажырайт. Горизонталдык компонент андан ары шакекче таякчаларынын багыты боюнча компоненттерге ажырайт _Kl=Hc/a=Pc/_λ _i Kr=Hb/a=Pb/_λ.
Ушундай эле жол менен, W горизонталдык күчтүн Kl жана Kr компоненттери аныкталат, андыктан жүк схемасы сүрөттө көрсөтүлгөн.27. Меридиан таякчаларынын багытындагы X компоненттери сүрөттө көрсөтүлгөн эмес.
Сүр.26жана27, тиешелүүлүгүнө жараша.
Колдоо жана жүк P циклдик симметриялуу болгондо, анда Kl күчтөр Kr күчтөрүнө барабар, ошондуктан меридиан таякчаларындагы күчтөр болсо диагоналдар чыңалуусуз болот:
_С1= -П1s/_λ; С2= -(С1+П2)s/λ; С3= -(С1+П2+П3)s/λ
жана шакектин таякчаларында:
_Ri = Pib/_λ
Ар бир кабатты тор пирамида деп түшүнгөндө Шведлердин куполунун эсептөөсү ушундай эле жүргүзүлүшү мүмкүн. P жана W активдүү күчтөрдөн тышкары, тиешелүүлүгүнө жараша жогорку кабаттын S жана D таякчаларындагы күчтөр тышкы күчтөр катары киргизилиши керек. алардын компоненттери меридиан таякчасы жана шакекче таякчалары багытында. Тордуу пирамидада бир топтолгон күчтүн таасири эки жанаша плитанын таякчаларында гана сезилет, ал эми _Шведлердин куполунда анын таасири бир кыйла көп сандагы таякчаларга тарайт. fig.24чокусу шакекчедеги P күчүнүн кесепетинен стресске кабылган таякчалар белгиленет.
Мейкиндик фермалары жана куполдору: бул системалардын туруктуулугу мейкиндик иштөөсүнө, таянычка, геометриялык кемчиликтерге, таякчалардын ийилишине, түйүндөрдүн катуулугуна, убактылуу шайкештигине жана чогултуунун ырааттуулугуна көз каранды. Жалпак эскиз же жеке теңдеме глобалдык туруктуулукту, жүктү көтөрүү резервин же көтөрүү учурундагы коопсуздукту далилдей албайт.