Ստատիկների կիրառում` ճառագայթներ, կամարներ և ֆերմերներ

Արխիվային փորձագիտական ​​բովանդակություն. հոդվածը պահպանում է պատմական ընթացակարգեր, բանաձևեր, աղյուսակներ և գծագրեր ստատիկ կառույցների ոլորտում, բայց ոչ նախագիծ, ստատիկ հաշվարկ, բեռնվածքի հզորության ապացույց, հավաքման պլան կամ գոյություն ունեցող շենքի գնահատում: Հենարանները, բացվածքները, բեռները, գործողությունների համակցությունները, երկրաչափությունը, նյութերը, միացումները, կայունությունը, հոգնածությունը, սեյսմակայունությունը և շինարարության փուլերը պետք է որոշվեն կոնկրետ օբյեկտի համար՝ համաձայն վավեր ստանդարտների: Կրող կառույցները նախագծվում և ստուգվում են պատասխանատու լիազորված ինժեներների կողմից:

Հարակից տեղեկություններ: Փայտե պատուհաններ՝ պատրաստված ըստ Ձեր նախագծի։ · Պատվերով պատրաստված փայտ-ալյումինե պատուհաններ. · Պատվերով պատուհաններ տների, նախագծերի և արտահանման համար։ · Պատվերով փայտյա և փայտաալյումինե դռներ։ · Ուղարկեք գնանշման հարցում:

Բանաձևեր և նշաններ. տեքստի մաթեմատիկական արտահայտությունները թվային կերպով փոխանցվել են սկանավորված աղբյուրից և կարող են պարունակել տպագրական կամ OCR սխալներ: Դրանք չպետք է հաշվարկվեն առանց հեղինակավոր աղբյուրի, ստուգման միավորների, նշանների, ենթադրությունների և սահմանային պայմանների հետ համեմատելու:

Պարզ ճառագայթ

Աջակցող ռեակցիաները, ճկման պահերը, դեֆորմացիաները և M0-մակերեսի հաճախակի հանդիպող բեռնվածության դեպքերի համար տրված են աղյուսակում 1:

Պարզ ճառագայթի ռեակցիաների, պահերի, դեֆորմացիաների և ստատիկ պահերի պատմական աղյուսակ

Բեռների և արդյունքների պատմական աղյուսակը մի քանի կենտրոնացված ուժերով պարզ փնջի համար

Մշտական ​​ծանրաբեռնվածություն կենտրոնացված ուժերով

Սիմետրիկ բեռնվածությամբ (նկ.1) հաշվարկն ամենահեշտն է իրականացնել երկու գումարման սյունակների միջոցով՝ աղյուսակի տեսքով: Բեռի, լայնակի ուժի և պահի փոխհարաբերությունների հիման վրա

_Qn = Qn+1 + Pn և Mn+1/_λ _= Mn/_λ + Qn+1

n դաշտում նախ որոշվում է լայնակի ուժը՝ սկսած ճառագայթի միջի լայնակի ուժից, այնուհետև որոշակի կետերում՝ _Mi/λ արժեքից սկսած ճկման մոմենտները։

Սիմետրիկ բեռնված պարզ փնջի գծագրում՝ օժանդակ աղյուսակներով և դիագրամներով

նկ. 1 օժանդակ սեղաններով։

Երբ բեռը ասիմետրիկ է, և ուժի հեռավորությունները հավասար են, հաշվարկման համար հարմար են հետևյալ աղյուսակները (նկ.2) Ցանկացած ասիմետրիկ բեռ կարող է լինել ըստ նկ.3փոխարինել մեկ հակամետրիկ բեռով, որը հաճախ շատ օգտակար է հաշվարկում: Սիմետրիկ ծանրաբեռնվածության դեպքում Pi և P’i ուժերի փոխարեն ուժերը (Pi+P’i)/2_i_ և i’ կետերում, իսկ բեռնման հակամետրիկ դեպքում՝ ուժը (Pi-P’i)/2_i_ կետում և ուժ -(Pi-P’i)/2_i’_ կետում: Երբ աջակցության ռեակցիաները որոշվում են հակամետրիկ ծանրաբեռնվածության ներքո, լայնակի ուժերը և ճկման պահերը կարող են որոշվել նաև աղյուսակում:

Ասիմետրիկ բեռնված պարզ փնջի գծագրում՝ օժանդակ աղյուսակներով և դիագրամներով

Նկ. 2.

Անսիմետրիկ բեռի տարրալուծման գծում սիմետրիկ եւ հակամետրիկ դեպքերի

նկ. 3.

Շարժվող բեռ

i վայրում ճկման պահը ստացվում է գրաֆիկորեն՝ օգտագործելով ուժային պոլիգոնը և շղթայական բազմանկյունը տվյալ բեռի համար: Շղթայական բազմանկյունը կարելի է գծել, ինչպես ցույց է տրված նկ.4. I տեղում բեռի ամենաանբարենպաստ դիրքը որոշելու համար հենարանը տեղափոխվում է բեռի տակ (նկ.5) քանի դեռ չի որոշվել max η__i արժեքը, որից ստացվում է max_Mi_ = H * max_η__i_: i կետում ամենամեծ լայնակի ուժը ստացվում է, երբ բեռը տեղափոխվում է այնպես, որ առաջին ուժը հասնի i կետին: Այն կարելի է ստանալ նկ.6: max_Oi_ =1_/l_ * ∑Pibi. A-բազմանկյունը շղթայական բազմանկյուն է՝ H = l բևեռներով, որը գծված է կենտրոնացված ուժերի շարժվող համակարգի համար, երբ առաջին ուժը գտնվում է b հենարանի վրա:

Շղթայական բազմանկյունի օգտագործմամբ ուժերի շարժվող համակարգի պահի գրաֆիկական որոշումը

նկ. 4.

Ուժերի բազմանկյունը և շարժվող բեռի դիրքերը անբարենպաստ պահի համար

Նկ.5.

Լայնակի ուժերի գրաֆիկական ցուցադրում կենտրոնացված բեռներ տեղափոխելիս

Նկ.6.

Շարժվող բեռներ. համապատասխան դիրքի և շարժվող բեռների համակցության ընտրությունը կախված է շինարարության նպատակից, գործողության մոդելից, դինամիկ ազդեցություններից և վավեր կանոնակարգերից: Պատմական գրաֆիկական ընթացակարգը բավարար ապացույց չէ ժամանակակից շինարարության ամենաանբարենպաստ վիճակի մասին:

հոդերով փակագիծ

Մշտական ծանրաբեռնվածություն

Առաջին, հոդերի մեջ հենարանների և ուժերի ռեակցիաները որոշվում են հավասարակշռության պայմաններից և հոդերի պայմաններից: Այնուհետև առանձին աջակցության թիթեղների համար ճկման պահերը և լայնակի ուժերը կարող են որոշվել ինչպես պարզ փնջերի կամ ելուստներով ճառագայթների դեպքում: Սլ. 7 ցույց է տալիս կենտրոնացված ուժերով երեք թիթեղների բեռնման արդյունքը: Լայնակի ուժերի գիծն անցնում է հոդերի վրայով որպես հաստատուն, իսկ մոմենտի գիծը առանց ընդմիջումների, եթե հանգույցում կենտրոնացված ուժ չկա:

:Կախված ճառագայթ՝ կենտրոնացված ուժերի և մոմենտի և լայնակի ուժի դիագրամներով

նկ. 7.

Ամբողջ հենարանի վրա հավասարաչափ բաշխված բեռի համար ձեռք են բերվում մի քանի մեծ տարբերություններ հենարանների և դաշտերում առավելագույն մոմենտների միջև՝ ըստ բացվածքի հարաբերակցության և հոդերի դիրքի, նկ.8. Եթե ​​երկուսից ավելի բացվածք ունեցող հոդերի դեպքում հենարանների դեպքում (նկ.9) և միջին դաշտերի l հավասար միջակայքերով ընտրեք վերջի դաշտերի միջակայքը l1=0,8535_l_ և համատեղ դիրք c=0,1465_l_, այնուհետև հավասարաչափ բաշխված բեռով ստացվում է, որ հենարանների և դաշտերում պահերի սահմանային արժեքները փոխադարձաբար հավասար են, M=0,0625_gl_2. Եթե ​​վերջնական դաշտերը նույնպես ունեն l միջակայք, ապա դրանց համար max_M_=0,0957_gl_2.

Նկ.8.

Նկ.9.

Ազդեցության գծեր

Ըստ նկ. 10 Mi-ի և Qi-ի ազդեցության գծերը a և b կետերի միջև նույնն են, ինչ պարզ ճառագայթի ազդեցության գծերը: Ազդեցության գծի հետագա ընթացքը որոշվում է հենարանների և հոդերի դիրքով, որոնք ներկայացնում են կինեմատիկական շղթայի հիմնական բևեռները և միջանկյալ բևեռները, որոնք ստեղծվել են i կետում ստատիկ մեծությունը հեռացնելով: Նմանապես, Mr-ի և Qr-ի ազդեցության գծերը որոշվում են՝ սկսած g1 և c կետերում հենվող ճառագայթից: ag1 մասում ելուստ ունեցող ճառագայթի ծանրաբեռնվածությունը չի ազդում r կետի մոմենտների և լայնակի ուժերի վրա: Հանգույցի կետերում (k և v) մոմենտների և լայնակի ուժերի ազդեցության գծերը ամենահեշտ են ձեռք բերում, երբ որոշվում են հանգույցում բեռի դիրքի օրդինատները:

նկ. 10.

Հենակետերի և հոդերի մոդելը. հոդերի իրական կոշտությունը, հենարանների նստեցումը, բացվածքները, շփումը, թերությունները և հավաքման կարգը կարող են փոխել ուժերի բաշխումը իդեալականացված մոդելի համեմատ: Ենթադրությունները պետք է համապատասխանեցվեն շինարարության մանրամասներին և ստուգվեն բոլոր համապատասխան փուլերի համար:

Երեք համատեղ աղեղ

Երեք հոդերի վրա կամարների կամայական բեռնման դեպքում հենարանների ռեակցիաները կարելի է որոշել գրաֆիկորեն: Արդյունք Ռ1 ակտիվ ուժեր, որոնք ըստ նկ.11գործել ձախ ափսեի վրա, պետք է հավասարակշռվի Kb ռեակցիայի հետ1, որի հարձակման գիծը պետք է անցնի g հոդով, իսկ ռեակցիայի միջոցով՝ Ka1_. Նույն կերպ կան Ka2 և _ Կբ2_, շնորհիվ Ռ2. Ռ.-ի միաժամանակյա ազդեցությամբ1 և _ Ռ2_ ստացվում են վերջնական ռեակցիայի ուժերի Ka և Kb զուգահեռ տեղաշարժով և կուտակմամբ և համատեղ ճնշման G:

Նկ.11.

Վերլուծական լուծումով հարմար է հաշվարկն իրականացնել հատկապես հորիզոնական և հատկապես ուղղահայաց բեռների համար։

Հորիզոնական բեռ

Հորիզոնական բեռը նկ.12առաջացնում է ռեակցիաներ

Նկ.12.

որտեղ C և D ռեակցիայի բաղադրիչներն են a և b կետերը միացնող ուղղությամբ: ∑H = C*cos_a_ – D_cos_a + ∑W =0. Տեղում առկա կտրող ուժերն են.

Ni = -Asin__φ__i – Ccos(φ__i-a) – Wmcos__φ__i_,_

Qi = +Acos__φ__i – Csin(φ__i-a) – Wmsin__φ__i,

Mi = A__x__i _– Ccosa*_y__i – Wm(hi-hm).

Ուղղահայաց բեռ

Երեք հոդերի վրա կամարի ուղղահայաց ծանրաբեռնվածությունը նկ.13առաջացնում է ռեակցիաներ Ա0և Բ0, որոնք հավասար են l բացվածքի պարզ փնջի ռեակցիաներին, իսկ հորիզոնական մղումը C=cosa = Dcosa = H = Mg:0/f (1), որտեղ Mg0 ակնթարթ պարզ ճառագայթի վրա g հատվածում: C և D ուղղահայաց բաղադրիչներով ռեակցիաների վերջնական ուղղահայաց բաղադրիչներն են A = A0 + H_tg_a; B = B0 – Հ_տգ_ա. Եթե ​​կամարի առանցքը քառակուսի պարաբոլա է, yi = f xi x’i/la lb, ապա հավասարապես բաժանված լրիվ բեռի համար g t/m (նկ.14) Mi=0, Qi=0.

Նկ.13.

Եռահոդ կամարի ազդեցիկ գծերը և երկրաչափական չափերը

Նկ.14.

Ազդեցության գծեր

A0_ և B0 ռեակցիաների ազդեցության գծերը նույնն են, ինչ պարզ ճառագայթի ազդեցության գծերը: Հորիզոնական մղման H-ի ազդեցության գիծը ստացվում է ըստ (1) հավասարման՝ պարզ փնջի Mg0 պահի ազդեցության գծից, նկ. 15: Mi-ի ճկման պահի ազդեցության գիծը բաղկացած է Mi0 և H-ով ազդեցության գծերից, որտեղ վերջինս բազմապատկվում է -yi-ով: Այս երկու ազդեցիկ ուղիղները վերադրված են ab’-ի վրա որպես զրոյական գիծ, ​​որից գծված են aa’ = xi և bb’ = -lb yi/f հատվածները: ai’g’b քայլով ցույց տրված տարբերությունը ներկայացնում է Mi-ի ազդեցության վերջնական գիծը: ig թիթեղի հիմնական բևեռին համապատասխանող ազդեցության գծի բաժանարար կամ զրոյական կետը ստացվում է ai և bg ուղիղների հատումից: Այն կարող է օգտագործվել նաև ազդեցության գծի կառուցման համար, որտեղ ներմուծվում է a – n բացվածքի պարզ ճառագայթ: Կամարի դեպքում, որի առանցքը քառակուսի պարաբոլա է, հավասարապես բաշխված բեռը չի առաջացնում ճկման պահեր, ուստի ազդեցության գծի ընդհանուր մակերեսը պետք է հավասար լինի զրոյի։

նկ. 15.

Նկ.16_Qi_-ի և Ni-ի ազդեցության գծերը ստացվել են Qi-ի ազդեցության գծերի համապատասխան սուպերպոզիցիայով0 և Հ: Ինչ վերաբերում է ab’-ին որպես զրոյական գծի, ապա ազդեցության երկու գծերն էլ այս դեպքում պարզ փնջի ազդեցության գծերն են: Ազդեցիկ գծերի կառուցման կամ կառավարման համար այստեղ կարող են օգտագործվել համապատասխանաբար bg ուղղի nQ և nN հատվածները և a-ի միջով զուգահեռ գծված ուղիղը։ նորմալ է շոշափողին, որը համընկնում է φ__i անկյունը հորիզոնականի հետ: Երեք հոդերով պարաբոլիկ կամարի դեպքում լայնակի ուժի ազդեցության գծի ընդհանուր մակերեսը պետք է հավասար լինի զրոյի:

Պարաբոլիկ եռակողմ կամարի լայնակի և նորմալ ուժերի ներգործության գծերի վրա

Նկ.16.

Կամարները և հորիզոնական մղումը. հոդերի դիրքը, առանցքի երկրաչափությունը, հիմքի կոշտությունը և հորիզոնական ռեակցիաների ընդունումը վճռորոշ նշանակություն ունեն համակարգի վարքագծի համար: Հենարանի, լարվածության, կախիչի կամ մոնտաժման փուլը փոխելը կարող է փոխել ուժերի հոսքը. Պատմականորեն իդեալականացված նկարը բավարար չէ կատարման կամ վերականգնման համար:

Ճառագայթով և կախովի փակագծով խստացված կամար

Ուղղահայաց բեռ

Ուղղահայաց ռեակցիաները ստատիկորեն որոշված ​​կամարային հենարանների կոշտ թիթեղների ուղղահայաց բեռնման ժամանակ, որոնք ամրացված են փնջով, կախված հենարաններով և կամարներով երեք հոդերի վրա և լարվածություն Նկ.17a-ից f ստացվում են A հավասարումներից0 =1/l * ∑Pnbn և B0 =1/l * ∑Pnan երբ A-ը դրված է a և d համակարգերի համար0_ = A+K’‘l, B0 = B+K’’r իսկ այլ համակարգերի համար A = A0, B=B0. a և d համակարգերի համար A և B ռեակցիաները որոշվում են հետևյալից.

A = Ա0 - K’’l = Ա0 – H(tgal-tg__δ)

B = B0 – K’’r = B0 – H(tgar+tg__δ)

Նկ.17.

a, d, e և f համակարգերի համար հորիզոնական ռեակցիան C= է0, իսկ b համակարգի համար E= է0. Հորիզոնական մղումը կամ a-ից d համակարգի հորիզոնական լարվածությունը, e համակարգի աղեղի ուժի հորիզոնական բաղադրիչը և f համակարգի լարվածության ուժը որոշվում են հավասարման հիման վրա (1) Հետևյալ աղյուսակը պարունակում է հենարանների և ուժերի ռեակցիաների ակնարկ՝ ձողերում Sn և Zn առանձին համակարգերի համար:

Կարակավոր և կախովի համակարգերի ձողերում հենարանների և ուժերի ռեակցիաների պատմական աղյուսակը

Հորիզոնական բեռ

Եթե ​​հորիզոնական ուժ W գործում է թիթեղների վրա g հանգույցից c հեռավորության վրա (նկ.17և ե) հենարանների ռեակցիաները, որոնք այն առաջացնում են.

Պատմական արտահայտություններ կամարային համակարգերի ռեակցիաների համար հորիզոնական բեռնման տակ

Ազդեցության գծեր

Կտրող ուժերի ազդեցության գծերը ստացվում են՝ ելնելով այս համակարգերի վարքագծի նմանությունից և պարզ եռակողմ կամարից: Կամարի տակ ամրացնող փնջով փայտի կամարի համար (Լանգերի ճառագայթ) նկ.18Ցուցադրված են U-ի ազդեցիկ տողերը2, Դ4 և _ Լ4_. Ուժը փայտի մեջ U2 ստացվում է կետի պահից2վերին գոտի՝ U2 = Մ2/h. ∑V= պայմանից0մենք ստանում ենք D4 = Ք40/sin__φ – Մգ0/f որ4/որդի__φ. Նաև ∑V= պայմանից0հետեւում է (բեռնվածություն ստորին գոտու վրա) L4 = -Ք50+ Մգ0/f * որ4.

Ուժերի ազդեցության գծերը Լանգերի ճառագայթների ձողերում

Նկ.18.

Եթե ​​ամուր ամրացնող փնջով եռահոդ կամարի հանգույցները (նկ.19) պառկել քառակուսի պարաբոլայի վրա և եթե հոդը ընկած է ճառագայթի առանցքի մեջ, ապա հավասար բաշխված բեռով g t/m ճկման մոմենտը M= է.0կախիչների տեղերում, և M=g__λ__2/8դաշտի մեջտեղում կախիչների միջև։

Նկ.19.

Կախիչներ, ամրացումներ և կարծրացուցիչներ. այս տարրերը և դրանց միացումները կարող են զգայուն լինել թերությունների, երկրորդական սթրեսների, հոգնածության, կոռոզիայի, նախալարման կորստի և հավաքման պայմանների նկատմամբ: Դրանց փոխարինումը, ամրացումը կամ հեռացումը չի իրականացվում առանց ժամանակավոր և վերջնական պետական նախագծի։

Շրջանակի փակագծեր

:Եռախցիկ շրջանակի մոմենտային դիագրամ՝ ելուստներով և կախովի հենարաններով

նկ. 20.

Նկ. 20 ցույց է տալիս հավասարաչափ բաշխված լրիվ ծանրաբեռնվածության պատճառով եռակողմ շրջանակի մոմենտային դիագրամ՝ ելուստներով և կախովի հենակներով: Me պահի ազդեցության գիծը ստացվում է Me=-Hh + Mk արտահայտության հիման վրա՝ հորիզոնական մղման H (բազմապատկիչով -h) ազդեցության գծի սուպերպոզիցիայով և վերելքի վրա Mk մոմենտով:

Սիմետրիկ հենարանների ոչ սիմետրիկ բեռնման դեպքում հաշվարկը հաճախ կարելի է պարզեցնել՝ բեռը բաժանելով սիմետրիկ և հակասիմետրիկ բեռնման, նկ.21. Սա հատկապես ճիշտ է նկ.22և23, որոնք ցույց են տալիս մոմենտի դիագրամները վերին հենարանի կամայական կետում կենտրոնացված ուժի պատճառով։ Հորիզոնական ծանրաբեռնվածությունը գոտկատեղի բարձրության վրա կարելի է հասկանալ որպես հակամետրիկ: Քանի որ ենթաշերտի հորիզոնական ծանրաբեռնվածությունը կարելի է համարել որպես վիրտուալ ծանրաբեռնվածություն ենթահենակի հորիզոնական տեղաշարժերի հաշվարկման համար, կարելի է անմիջապես եզրակացնել այն պահից, թե որ կողմ է շարժվում ենթահենակը ուղղահայաց ծանրաբեռնվածության ընթացքում: Այս տեղաշարժերը ստացվում են հակամետրիկ հավասարակշռության վիճակների համադրմամբ։ Հետևաբար, նկ.22և23ընդգծվածը շարժվում է դեպի աջ:

Սիմետրիկ շրջանակի բեռի տարրալուծումը սիմետրիկ և հակամետրիկ վիճակի

Նկ.21.

Նկ.22.

Շրջանակային համակարգեր և համապատասխան հակամետրիկ պահերի դիագրամներ

Նկ.23.

Շրջանակներ և տեղաշարժեր. իդեալականացված գծապատկերից տեղաշարժի ուղղության եզրակացությունը չի փոխարինում դեֆորմացիաների, երկրորդ կարգի էֆեկտների, կայունության, հոդերի, հիմքերի և ոչ կրող տարրերի կոշտության ստուգմանը: Կրող և սպասարկման սահմանային վիճակները ստուգվում են ամբողջական մոդելի վրա:

Տարածական ցանցեր

Շվեդլերի գմբեթի երկրաչափությունը միջօրեական, օղակաձև և անկյունագծային ձողերով

Նկ.24.

Շվեդլերի գմբեթը (նկ.24) և եզրագծված ցանցային բուրգ (նկ.25), որպես Schwedler-ի գմբեթի հատուկ դեպք, որտեղ միջօրեականները չունեն ընդմիջումներ, m հարկերով և n կողմերով, բաղկացած m*n միջօրեական ձողերից S, (m+1)n օղակների ձողեր R և m*n անկյունագծային ձողեր D. Որպես հանգույցների քանակ k=(m+1)n աջակցությունը ստատիկորեն որոշվում է, երբ հենարանների քանակը a =3k-s =2n, դա այն դեպքում, երբ թեմայի յուրաքանչյուր ոտք դրվում է ուղղահայաց և հորիզոնական աջակցությամբ ծանրության գծային կենտրոնի վրա: Եթե ​​ստորին օղակի ձողերը ընկնում են, ապա յուրաքանչյուր գագաթում պահանջվում է անշարժ առանցքակալ՝ երեք հենարաններով: Պետք է ուսումնասիրվի հորիզոնական հենարանների դասավորության պիտանիությունը: Աջակցման ուղղությունները նկ.26սխալ են ընտրված, քանի որ հնարավոր է գծել ոչ հակասական բևեռային պլան:

Վանդակի վանդակավոր բուրգը և ուժերի հավասարակշռությունը նրա ձողերում

Նկ.25.

Միջօրեական ձողերով և օղակաձողերով ձևավորված տրապեզոիդները կարող են խստացնել K-լցոնով: Ստացված հանգույցները պետք է դիտարկել որպես հարթ վանդակաճաղի հանգույցներ։ Բեռները կարող են փոխանցվել միայն հիմնական հանգույցների միջոցով: Ուղղահայաց բեռը P, որը հարձակվում է հանգույցի վրա, կքայքայվի _Ks=Ps/_λ բաղադրիչի՝ միջօրեականի ուղղությամբ և հորիզոնական բաղադրիչի _H=Pa/_λ: Հորիզոնական բաղադրիչը հետագայում տարրալուծվում է բաղադրամասերի՝ օղակաձողերի ուղղությամբ _Kl=Hc/a=Pc/_λ _i Kr=Hb/a=Pb/_լ.

Նույն կերպ որոշվում են W կամայական հորիզոնական ուժի Kl և Kr բաղադրիչները, որպեսզի նկ.27. Միջօրեական ձողերի ուղղությամբ X բաղադրիչները պատկերված չեն նկարում:

Ցանցային բուրգի հարթ թիթեղների աջակցության և բեռի բաշխման սխեմաներ

Նկ.26և27, համապատասխանաբար.

Երբ հենարանը և P բեռը ցիկլային սիմետրիկ են, ապա Kl ուժերը հավասար են Kr ուժերին, հետևաբար անկյունագծերը անսթրես են, մինչդեռ միջօրեական ձողերում ուժերը հետևյալն են.

_Ս1= -Պ1s/_λ;   Ս2= - (Պ1+P2)ս/լ;   Ս3= - (Պ1+P2+P3)ս/լ

եւ ի ձողերով մատանի:

_Ri = Pib/_λ

Schwedler-ի գմբեթի հաշվարկը կարող է իրականացվել նույն կերպ, երբ յուրաքանչյուր հարկ հասկացվում է որպես վանդակավոր բուրգ: Բացի P և W ակտիվ ուժերից, վերին հարկի S և D ձողերում ուժերը պետք է համապատասխանաբար ներմուծվեն որպես արտաքին ուժեր: դրանց բաղադրիչները միջօրեական գավազանի և օղակաձողերի ուղղությամբ: Եթե ​​ցանցային բուրգում մեկ կենտրոնացված ուժի ազդեցությունը զգացվում է միայն երկու հարակից թիթեղների ձողերում, Շվեդլերի գմբեթի դեպքում դրա ազդեցությունը տարածվում է զգալիորեն ավելի մեծ թվով ձողերի վրա։ Նկ. 24 նշանավոր ձողեր են, որոնք լարված են գագաթային օղակում P ուժի պատճառով:

Տարածական ֆերմերներ և գմբեթներ. այս համակարգերի կայունությունը կախված է տարածական աշխատանքից, հենարանից, երկրաչափական թերություններից, ձողերի ծռումից, հանգույցների կոշտությունից, ժամանակավոր կպչունությունից և հավաքման հաջորդականությունից: Հարթ ուրվագիծը կամ անհատական հավասարումը չի ապացուցում գլոբալ կայունությունը, կրող պահուստը կամ անվտանգությունը բարձրացման ժամանակ: