Konten ahli arsip: artikel ngreksa tata cara sajarah, rumus, tabel lan gambar ing lapangan struktur statis, nanging ora project, pitungan statis, bukti kapasitas mbukak, rencana Déwan utawa taksiran saka bangunan ana. Dhukungan, jembar, beban, kombinasi tumindak, geometri, bahan, sambungan, stabilitas, lemes, seismicity lan fase konstruksi kudu ditemtokake kanggo obyek tartamtu miturut standar sing bener. Struktur bantalan beban dirancang lan dipriksa dening insinyur sah sing tanggung jawab.
Saiki, Savo Kusić fokus ing jendela kayu, jendela kayu-aluminium, jendela khusus, lawang lan panyuwunan kutipan. Artikel iki tetep minangka arsip sajarah lan ora makili tawaran desain, pitungan utawa eksekusi struktur bangunan.
Rumus lan Tandha: ekspresi matematika ing teks wis ditransfer kanthi digital saka sumber sing dipindai lan bisa uga ana kesalahan tipografi utawa OCR. Dheweke ora kudu dilebokake ing pitungan tanpa dibandhingake karo sumber resmi, unit pamriksa, tandha, asumsi lan kahanan wates.
Beam prasaja
Reaksi dhukungan, momen mlengkung, deformasi lan momen statis M0-permukaan kanggo sawetara kasus beban sing kerep kedadeyan diwenehi ing tabel 1.
Beban konstan kanthi pasukan konsentrasi
Kanthi beban simetris (Gbr.1) pitungan paling gampang kanggo nindakake liwat rong kolom tambahan ing wangun tabel. Adhedhasar hubungan antara beban, gaya transversal lan momen
_Qn = Qn+1+ Pn lan Mn+1/_λ _= Mn/_λ + Qn+1
gaya transversal ing lapangan n ditemtokake dhisik, wiwit saka gaya transversal ing tengah balok, lan banjur momen mlengkung ing titik tartamtu wiwit saka nilai Mi/λ.
Gbr.1karo meja tambahan.
Nalika beban asimetris, lan jarak gaya padha, tabel ing ngisor iki cocog kanggo pitungan (anjir.2). Sembarang beban asimetris bisa miturut anjir.3ngganti karo siji mbukak antimetric, kang asring banget migunani ing pitungan. Tinimbang gaya Pi lan P’i ing kasus beban simetris, gaya (Pi+P’i) /2ing titik i lan i’, lan ing kasus antimetrik loading, gaya (Pi-P’i) /2ing titik i lan gaya -(Pi-P’i)/2ing titik i’. Nalika reaksi dhukungan ditemtokake ing muatan antimetrik, gaya transversal lan momen mlengkung uga bisa ditemtokake ing tabel.
Gbr. 2.
Gbr. 3.
Beban obah
Momen mlengkung ing lokasi i dipikolehi kanthi grafis nggunakake poligon gaya lan poligon rantai kanggo beban tartamtu. A polygon chain bisa digambar minangka ditampilake ing anjir.4. Kanggo nemtokake posisi beban sing paling ora dikarepake kanggo wayahe ing panggonan i, dhukungan dipindhah ing ngisor beban (Gbr.5) nganti nilai max η__i ditemtokake, saka ngendi max_Mi_ = H * max_η__i_ dipikolehi. Gaya transversal paling gedhe ing titik i dipikolehi nalika beban dipindhah supaya gaya pisanan tekan titik i. Bisa dipikolehi saka poligon saka pasukan ing anjir.6: maks_Oi_ =1_/l_ * ∑Pibi. A-poligon minangka poligon ranté kanthi jarak kutub H = l, digambar kanggo sistem obah saka pasukan konsentrasi nalika gaya pisanan dumunung ing sandhungan b.
Gbr. 4.
Gbr. 5.
Gbr.6.
Moving load: Pilihan posisi sing cocog lan kombinasi beban obah gumantung marang tujuan struktur, model aksi, pengaruh dinamis lan peraturan sing ditrapake. Prosedur grafis sajarah ora cukup bukti saka negara paling unfavorable saka construction modern.
Bracket karo joints
Beban konstan
Kaping pisanan, reaksi pendukung lan pasukan ing sendi ditemtokake saka kondisi keseimbangan lan kondisi sendi. Banjur, wektu mlengkung lan pasukan transversal kanggo piring dhukungan individu bisa ditemtokake minangka balok sing prasaja, utawa balok kanthi overhang. Sl.7nuduhake asil kanggo loading telung piring karo pasukan klempakan. Garis pasukan transversal ngliwati sendi minangka konstanta, lan garis momen tanpa putus, yen ora ana pasukan konsentrasi ing sendi.
Gbr.7.
Kanggo beban sing disebarake kanthi merata ing kabeh dhukungan, sawetara beda gedhe antarane momen liwat dhukungan lan momen maksimum ing lapangan dipikolehi, miturut rasio span lan posisi sendi, anjir.8. Yen ing kasus ndhukung karo joints karo luwih saka rong bukaan (anjir.9) lan kanthi kisaran sing padha l kolom tengah pilih sawetara lapangan pungkasan l1=0,8535_l_ lan posisi sendi c=0,1465_l_, banjur kanthi beban sing disebarake merata, dipikolehi yen nilai watesan saka momen ing ndhukung lan ing lapangan padha bebarengan, M=0,0625_gl_2. Yen kolom pungkasan uga duwe sawetara l, banjur max_M_= kanggo wong-wong mau0,0957_gl_2.
Gbr.8.
Gbr.9.
Garis pengaruh
Miturut anjir. 10 garis pengaruh kanggo Mi lan Qi antarane titik a lan b padha karo garis pengaruh saka balok prasaja. Luwih saka garis pengaruh ditemtokake dening posisi ndhukung lan joints sing makili kutub utama lan kutub penengah saka chain kinematic digawe dening njabut jumlah statis ing titik i. Kanthi cara sing padha, garis pengaruh kanggo Mr lan Qr ditemtokake wiwit saka sinar sing didhukung ing titik g1 lan c. Beban balok kanthi overhang ing bagean ag1 ora ana pengaruhe ing momen lan gaya transversal ing titik r. Garis pengaruh kanggo momen lan gaya transversal ing titik overhang (k lan v) paling gampang dipikolehi nalika ordinat kanggo posisi beban ing sambungan ditemtokake.
Gbr. 10.
Model penyangga lan sendi: kekakuan sendi sing nyata, pemukiman penyangga, reresik, gesekan, cacat lan urutan ngrakit bisa ngganti distribusi pasukan dibandhingake model ideal. Asumsi kudu dicocogake karo rincian konstruksi lan dicenthang kanggo kabeh fase sing relevan.
Tiga sendi busur
Nalika mbukak lengkungan kanthi sewenang-wenang ing telung sendi, reaksi saka penyangga bisa ditemtokake kanthi grafis. Asil R1 saka gaya aktif kang miturut anjir. 11 tumindak ing piring kiwa kudu imbang karo reaksi Kb1, kang garis serangan kudu liwat joint g, lan reaksi Ka1. Kanthi cara sing padha, ana Ka2 lan Kb2, amarga R2. Kanthi aksi simultan R1 lan R2 dipikolehi kanthi pamindahan paralel lan tumpukan gaya reaksi pungkasan Ka lan Kb lan tekanan sendi G.
Gbr.11.
Kanthi solusi analitis, trep kanggo nindakake pitungan utamane kanggo beban horisontal lan utamane kanggo beban vertikal.
Beban horisontal
Beban horisontal ing anjir.12nyebabake reaksi
Gbr.12.
ngendi C lan D minangka komponen reaksi ing arah gabung titik a lan b. ∑H = C*cos_a_ – D_cos_a + ∑W =0. Gaya geser ing panggonan yaiku:
Ni = -Asin__φ__i – Ccos(φ__i-a) – Wmcos__φ__i_,_
Qi = +Acos__φ__i – Csin(φ__i-a) – Wmsin__φ__i,
Mi = A__x__i _– Ccosa*_y__i – Wm(hi-hm).
Beban vertikal
Beban vertikal arch ing telung joints ing anjir.13nyebabake reaksi A0lan B0, sing padha karo reaksi saka balok prasaja saka span l, lan dorong horisontal C=cosa = Dcosa = H = Mg0/f(1), ngendi Mg0 wayahe ing balok prasaja ing bagean g. Kanthi komponen vertikal C lan D komponen vertikal pungkasan saka reaksi yaiku A = A0 + H_tg_a; B = B0 – H_tg_a. Yen sumbu lengkungan minangka parabola kuadrat, yi = f xi x’i/la lb, banjur kanggo beban lengkap sing dibagi merata g t/m (Fig.14) Mi=0, Qi=0.
Gbr.13.
Gbr.14.
Garis pengaruh
Garis pengaruh kanggo reaksi A0 lan B0 padha karo garis pengaruh saka sinar prasaja. Garis pengaruh kanggo dorong horisontal H dipikolehi miturut persamaan (1) saka garis pengaruh kanggo momen Mg0 saka balok prasaja, anjir. 15. Garis pengaruh kanggo momen mlengkung Mi kasusun saka garis pengaruh kanthi Mi0 lan H, ing ngendi sing terakhir dikali -yi. Loro garis pengaruh iki ditumpangi ing lurus ab’ minangka garis nol, saka kang bagean aa’ = xi lan bb’ = -lb yi/f digambar. Prabédan sing dituduhake dening pamindhahan ai’g’b nuduhake garis pengaruh pungkasan kanggo Mi. Pembagi utawa titik nol saka garis pengaruh sing cocog karo kutub utama piring ig dipikolehi kanthi persimpangan garis ai lan bg. Uga bisa digunakake kanggo construction saka garis pengaruh, ngendi balok prasaja saka span a - n ngenalaken. Ing kasus lengkungan sing sumbu minangka parabola persegi, beban sing disebarake kanthi merata ora nyebabake momen mlengkung, mula total area garis pengaruh kudu padha karo nol.
Gbr. 15.
Ing anjir. 16 garis pengaruh kanggo Qi lan Ni dipikolehi kanthi superposisi garis pengaruh sing cocog kanggo Qi0 lan H. Babagan ab’ minangka garis nol, loro garis pengaruh ing kasus iki garis pengaruh saka balok prasaja. Kanggo construction utawa kontrol garis pengaruh, bagean nQ lan nN saka baris bg lan garis digambar liwat ing podo karo bisa digunakake kene, mungguh. normal kanggo tangen sing tumpang tindih sudut φ__i karo horisontal. Ing kasus lengkungan parabola kanthi telung sendi, area total garis pengaruh kanggo gaya transversal kudu padha karo nol.
Gbr. 16.
Lengkungan lan dorong horisontal: posisi sendi, geometri sumbu, kekakuan pondasi lan nrima reaksi horisontal sing penting kanggo prilaku sistem. Ngganti dhukungan, tension, hanger utawa fase pemasangan bisa ngganti aliran pasukan; drawing historis idealized ora cukup kanggo eksekusi utawa rehabilitasi.
Lengkungan kaku nganggo balok lan krenjang gantung
Beban vertikal
Reaksi vertikal sajrone loading vertikal saka piring kaku saka statically ditemtokake arch ndhukung stiffened karo balok, hanging ndhukung lan lengkungan ing telung joints lan tension ing Fig.17a nganti f dijupuk saka persamaan A0 =1/l * ∑Pnbn lan B0 =1/l * ∑Pnan nalika A dilebokake kanggo sistem a lan d_0 = A+K’‘l, B0 = B_+K’’r lan kanggo sistem liyane A = A0, B=B0. Reaksi A lan B kanggo sistem a lan d banjur ditemtokake saka:
A = A0 - K’’l = A0 – H(tgal-tg__δ)
B = B0 – K’’r = B0 – H(tgar_+tg__δ)
Gbr.17.
Kanggo sistem a, d, e lan f, reaksi horisontal yaiku C=0, lan kanggo sistem b yaiku E=0. Dorong horisontal, utawa tegangan horisontal H sistem a nganti d, komponen horisontal saka gaya ing busur sistem e lan gaya ing tegangan sistem f ditemtokake adhedhasar persamaan (1). Tabel ing ngisor iki ngemot ringkesan reaksi dhukungan lan gaya ing rod Sn lan Zn kanggo sistem individu.
Beban horisontal
Yen gaya horisontal W tumindak ing piring ing jarak c saka joint g (gbr.17lan kanggo e) reaksi pendukung sing nyebabake yaiku:
Garis pengaruh
Garis pengaruh kanggo gaya geser dipikolehi adhedhasar persamaan ing prilaku sistem kasebut lan lengkungan telung hinged sing prasaja. Kanggo lengkungan kelet kanthi balok kaku ing sangisore lengkungan (balok Langer) ing anjir.18garis pengaruh kanggo U ditampilake2, D4 lan L4. Meksa ing tongkat U2 dipikolehi saka wayahe titik2sabuk ndhuwur: U2 = M2/h. Saka kondisi ∑V=0kita entuk D4 = Q40/sin__φ – Mg0/f iku4/putra__φ. Uga saka kondisi ∑V=0nderek (muat ing sabuk ngisor) L4 = -Q50+ Mg0/f * iku4.
Gbr.18.
Yen simpul saka lengkungan telung jointed karo balok kaku padhet (anjir.19) dumunung ing parabola persegi lan yen sambungan dumunung ing sumbu balok, banjur kanthi beban sing disebarake merata g t/m momen mlengkung yaiku M=0ing panggonan gantungan, lan M=g__λ__2/8ing tengah lapangan antarane gantungan.
Gbr.19.
Hangers, tensioners lan stiffeners: unsur iki lan sambungane bisa sensitif marang imperfections, kaku sekunder, lemes, karat, mundhut saka prastress lan kahanan perakitan. Panggantos, tightening utawa mbusak ora digawa metu tanpa project negara sak wentoro lan final.
Dhukungan pigura
Gbr.20.
Sl.20nuduhake diagram wayahe pigura telung hinged karo overhangs lan girders dilereni soko tugas amarga beban lengkap mbagekke merata. Garis pengaruh kanggo wayahe Me dipikolehi adhedhasar ekspresi Me =-Hh + Mk, kanthi superposisi garis pengaruh kanggo dorongan horisontal H (karo multiplier -h) lan kanggo wayahe mlengkung Mk ing overhang.
Ing kasus loading non-simetris ndhukung simetris, pitungan asring bisa simplified dening mbagi beban menyang loading simetris lan anti-simetris, anjir.21. Iki utamané bener kanggo pigura ndhukung ing anjir.22lan23, kang nuduhake diagram wayahe amarga pasukan klempakan ing titik sembarang saka support ndhuwur. Beban horisontal ing dhuwur joist bisa dingerteni minangka antimetrik. Wiwit beban horisontal sub-strut bisa dianggep minangka beban virtual kanggo pitungan pamindahan horisontal saka sub-strut, bisa langsung disimpulake saka lumahing wayahe menyang sisih ngendi sub-strut gerakane sak mbukak vertikal. Pamindahan kasebut dipikolehi kanthi nggabungake negara keseimbangan antimetrik. Mulane, kanggo kasus ing anjir.22lan23garis ngisor pindhah menyang tengen.
Gbr.21.
Gbr.22.
Gbr.23.
Frames lan pamindahan: kesimpulan saka arah pamindahan saka diagram idealized ora ngganti mriksa deformasi, efek urutan kapindho, stabilitas, kaku saka joints, pondasi lan unsur non-bearing. Status watesan beban lan layanan dicenthang ing model lengkap.
Grid spasial
Gbr.24.
Kubah Schwedler (Gbr.24) lan piramida kisi (Gbr.25), minangka kasus khusus saka kubah Schwedler ing ngendi meridian ora ana pecahan, kanthi m lantai lan n sisih, dumadi saka m*n rod meridional S, (m+1)n batang ring R lan m*n batang diagonal D. Minangka jumlah node k=(m+1) n support ditemtokake statis nalika nomer ndhukung a =3k-s =2n, yaiku nalika saben footing tema didhukung ing pusat gravitasi linier kanthi dhukungan vertikal lan horisontal. Yen rod ring ngisor tiba, bantalan stasioner kanthi telung penyangga dibutuhake ing saben vertex. Kegunaan susunan penyangga horisontal kudu ditliti. Pandhuan dhukungan ing anjir.26sing salah milih amarga iku bisa kanggo tarik rencana kutub non-kontradiktif.
Gbr.25.
Trapezoid kawangun dening rod meridian lan rod ring bisa stiffened karo K-filling. Node sing diasilake kudu dianggep minangka simpul saka kisi sing rata. Muatan mung bisa ditransfer liwat node utama. Beban vertikal P sing nyerang ing simpul bakal diurai dadi komponen _Ks=Ps/_λ ing arah meridian lan dadi komponen horisontal _H=Pa/_λ. Komponen horisontal luwih diurai dadi komponen ing arah rod ring _Kl=Hc/a=Pc/_λ _i Kr=Hb/a=Pb/_λ.
Kanthi cara sing padha, komponen Kl lan Kr saka gaya horisontal sewenang-wenang W ditemtokake, supaya skema beban ditampilake ing anjir.27. Komponen X ing arah rod meridian ora ditampilake ing gambar.
Gbr.26lan27, mungguh.
Nalika dhukungan lan beban P simetris cyclically, banjur pasukan Kl padha karo gaya Kr, supaya diagonals ora ditekan nalika pasukan ing rod meridian:
_S1= -P1s/_λ; S2= - (P1+P2)s/λ; S3= - (P1+P2+P3)s/λ
lan ing rod ring:
_Ri = Pib/_λ
Pitungan kubah Schwedler bisa ditindakake kanthi cara sing padha nalika saben lantai dimangerteni minangka piramida kisi. Kajaba saka pasukan aktif P lan W, pasukan ing rod S lan D saka lantai ndhuwur banjur kudu ngenalaken minangka pasukan external, mungguh. komponen ing arah rod meridian lan rod ring. Nalika ing piramida kisi pengaruh siji pasukan klempakan felt mung ing rod loro piring jejer, ing cilik saka Schwedler \ ’s kubah pengaruhe ngluwihi kanggo nomer Ngartekno luwih gedhe saka rod. Ing anjir.24rod sing ditekan amarga gaya P ing ring vertex ditandhani.
Trusses lan kubah spasial: stabilitas sistem iki gumantung ing operasi spasial, support, imperfections geometris, buckling rod, stiffness saka kelenjar, selaras sak wentoro lan urutan perakitan. Sketsa datar utawa persamaan individu ora mbuktekake stabilitas global, cadangan bantalan beban utawa safety nalika ngangkat.