Arxiv ekspert məzmunu: məqalə statik strukturlar sahəsində tarixi prosedurları, düsturları, cədvəlləri və təsvirləri qoruyur, lakin layihə, statik hesablama, yükgötürmə qabiliyyətinin sübutu, montaj planı və ya mövcud binanın qiymətləndirilməsi deyil. Dəstəklər, aralıqlar, yüklər, hərəkətlərin birləşmələri, həndəsə, materiallar, birləşmələr, dayanıqlıq, yorğunluq, seysmiklik və tikinti mərhələləri etibarlı standartlara uyğun olaraq müəyyən bir obyekt üçün müəyyən edilməlidir. Yükdaşıyan konstruksiyalar məsul səlahiyyətli mühəndislər tərəfindən layihələndirilir və yoxlanılır.
Bu gün Savo Kusić taxta pəncərələrə, ağac-alüminium pəncərələr, xüsusi pəncərələr, qapı və kotirovka sorğuları. Bu məqalə tarixi arxiv kimi qalır və tikinti strukturlarının dizaynı, hesablanması və ya icrası təklifini əks etdirmir.
Düsturlar və İşarələr: Mətndəki riyazi ifadələr skan edilmiş mənbədən rəqəmsal olaraq köçürülüb və çap və ya OCR xətalarını ehtiva edə bilər. Onlar səlahiyyətli mənbə ilə müqayisə edilmədən, vahidlər, işarələr, fərziyyələr və sərhəd şərtləri ilə müqayisə edilmədən hesablamalara daxil edilməməlidir.
Sadə şüa
M0-səthinin dəstək reaksiyaları, əyilmə momentləri, deformasiyaları və statik anları bəzi tez-tez baş verən yük halları üçün 1 cədvəlində verilmişdir.
Konsentrasiya edilmiş qüvvələrlə sabit yük
Simmetrik yükləmə ilə (şək.1) hesablama cədvəl şəklində iki əlavə sütun vasitəsilə həyata keçirmək üçün ən asandır. Yük, eninə qüvvə və moment arasındakı əlaqəyə əsaslanır
_Qn = Qn+1+ Pn və Mn+1/_λ _= Mn/_λ + Qn+1
n sahəsində eninə qüvvə əvvəlcə şüanın ortasındakı eninə qüvvədən başlayaraq, sonra isə Mi/λ qiymətindən başlayaraq müəyyən nöqtələrdə əyilmə momentləri təyin edilir.
şək.1köməkçi masalarla.
Yük asimmetrik olduqda və güc məsafələri bərabər olduqda, aşağıdakı cədvəllər hesablama üçün uyğundur (şək.2). İstənilən asimmetrik yük əncirə görə ola bilər.3tez-tez hesablamada çox faydalı olan bir antimetrik yüklə əvəz edin. Simmetrik yüklənmə halında Pi və P’i qüvvələrinin əvəzinə qüvvələr (Pi+P’i)/2_i_ və i’ nöqtələrində, yüklənmənin antimetrik vəziyyətində isə qüvvə (Pi-P’i)/2_i_ nöqtəsində və güc -(Pi-P’i)/2_i’_ nöqtəsində. Dəstək reaksiyaları antimetrik yük altında müəyyən edildikdə, eninə qüvvələr və əyilmə momentləri də cədvəldə müəyyən edilə bilər.
şək. 2.
Şək. 3.
Hərəkətli yük
i yerində əyilmə momenti verilmiş yük üçün qüvvə çoxbucaqlı və zəncir çoxbucaqlısından istifadə etməklə qrafik olaraq alınır. Şəkildə göstərildiyi kimi zəncirli çoxbucaqlı çəkilə bilər.4. Yükün i yerindəki an üçün ən əlverişsiz vəziyyətini müəyyən etmək üçün dayaq yükün altında hərəkət edir (Şəkil 1).5) max η__i qiyməti təyin olunana qədər, ondan max_Mi_ = H * max_η__i_ alınır. i nöqtəsindəki ən böyük eninə qüvvə yük elə hərəkət etdikdə əldə edilir ki, birinci qüvvə i nöqtəsinə çatsın. Şəkildəki qüvvələrin çoxbucaqlısından əldə edilə bilər.6: max_Oi_ =1_/l_ * ∑Pibi. A-poliqon birinci qüvvə dayağın b üzərində yerləşdiyi zaman cəmlənmiş qüvvələrin hərəkət edən sistemi üçün çəkilmiş qütblər arası H = l olan zəncirli çoxbucaqlıdır.
Şək. 4.
şək.5.
şək.6.
Hərəkət edən yüklər: müvafiq mövqenin seçilməsi və hərəkət edən yüklərin kombinasiyası strukturun məqsədindən, fəaliyyət modelindən, dinamik təsirlərdən və qüvvədə olan qaydalardan asılıdır. Tarixi qrafik prosedur müasir tikintinin ən əlverişsiz vəziyyətinin kifayət qədər sübutu deyil.
Derzləri olan mötərizə
Daimi yük
Birincisi, tarazlıq şəraitindən və oynaqlar üçün şərtlərdən dayaqların və qüvvələrin birləşmələrdəki reaksiyaları müəyyən edilir. Sonra fərdi dayaq plitələri üçün əyilmə momentləri və eninə qüvvələr sadə şüalar və ya çıxıntılı şüalar kimi müəyyən edilə bilər. Sl.7cəmlənmiş qüvvələrlə üç plitənin yüklənməsinin nəticəsini göstərir. Eninə qüvvələr xətti oynaqların üzərindən sabit, an xətti isə birləşmədə cəmlənmiş qüvvə olmadıqda fasiləsiz keçir.
şək.7.
Bütün dayağa bərabər paylanmış yük üçün, dayaqlar üzərindəki anlar və sahələrdəki maksimum anlar arasında aralıq nisbətlərinə və birləşmələrin vəziyyətinə uyğun olaraq bəzi böyük fərqlər əldə edilir, Şek.8. Əgər ikidən çox açılışı olan birləşmələri olan dayaqlar varsa (şək.9) və bərabər diapazonlarla orta sahələrin l son sahələrinin diapazonunu l seçin1=0,8535_l_ və birgə mövqe c=0,1465_l_, sonra bərabər paylanmış yüklə, dayaqlar üzərində və sahələrdə anların həddi qiymətlərinin qarşılıqlı bərabər olduğu əldə edilir, M=0,0625_gl_2. Əgər son sahələr də l diapazonuna malikdirsə, onda onlar üçün max_M_=0,0957_gl_2.
şək.8.
şək.9.
Təsir xətləri
şəkə görə. 10 a və b nöqtələri arasında Mi və Qi üçün təsir xətləri sadə şüanın təsir xətləri ilə eynidir. Təsir xəttinin sonrakı gedişi i nöqtəsində statik kəmiyyətin çıxarılması ilə yaradılan kinematik zəncirin əsas dirəklərini və ara dirəklərini təmsil edən dayaqların və birləşmələrin mövqeyi ilə müəyyən edilir. Eyni şəkildə, g1 və c nöqtələrində dəstəklənən şüadan başlayaraq Mr və Qr üçün təsir xətləri müəyyən edilir. ag1 hissəsində çıxıntılı şüanın yükü r nöqtəsində momentlərə və eninə qüvvələrə heç bir təsir göstərmir. Çarpma nöqtələrində (k və v) anlar və eninə qüvvələr üçün təsir xətləri, yükün birləşmədəki mövqeyi üçün ordinatlar müəyyən edildikdə ən asan əldə edilir.
Şək. 10.
Dəstəklərin və birləşmələrin modeli: birləşmələrin faktiki sərtliyi, dayaqların oturuşması, boşluqlar, sürtünmə, qüsurlar və montaj qaydası ideallaşdırılmış modellə müqayisədə qüvvələrin paylanmasını dəyişə bilər. Fərziyyələr tikinti detalları ilə uyğunlaşdırılmalı və bütün müvafiq mərhələlər üçün yoxlanılmalıdır.
Üç birgə yay
Tağın üç birləşməyə ixtiyari yüklənməsi zamanı dayaqların reaksiyalarını qrafik olaraq təyin etmək olar. Nəticə R1 aktiv qüvvələrin şək. Sol lövhədə hərəkət edən 11, hücum xətti g birləşməsindən keçməli olan Kb1 reaksiyası və Ka1 reaksiyası ilə tarazlıqda olmalıdır. Eyni şəkildə, R2 səbəbiylə Ka2 və Kb2 var. Eyni vaxtda fəaliyyət göstərən R1 və R2 son reaksiya qüvvələrinin Ka və Kb və birgə təzyiqin G paralel yerdəyişməsi və yığılması ilə əldə edilir.
şək.11.
Analitik həll ilə, xüsusilə üfüqi və xüsusilə şaquli yüklər üçün hesablama aparmaq rahatdır.
Üfüqi yük
Şəkildəki üfüqi yük.12reaksiyalara səbəb olur
şək.12.
burada C və D a və b nöqtələrini birləşdirən istiqamətdə reaksiya komponentləridir. ∑H = C*cos_a_ – D_cos_a + ∑W =0. Yerində kəsici qüvvələr bunlardır:
Ni = -Asin__φ__i – Ccos(φ__i-a) – Wmcos__φ__i_,_
Qi = +Acos__φ__i – Csin(φ__i-a) – Wmsin__φ__i,
Mi = A__x__i _– Ccosa*_y__i – Wm(salam-hm).
Şaquli yük
Şəkildəki üç birləşmədə qövsün şaquli yükü.13reaksiyalara səbəb olur A0və B0, l aralığın sadə şüasının reaksiyalarına və üfüqi itələmə C=cosa = Dcosa = H = Mg reaksiyalarına bərabərdir.0/f (1), burada Mg0_g bölməsində sadə şüa üzərində _ an. C və D şaquli komponentləri ilə reaksiyaların son şaquli komponentləri A = A olur.0 + H_tg_a; B = B0 – H_tg_a. Əgər tağın oxu kvadrat paraboladırsa, yi = f xi x’i/la lb, onda bərabər bölünmüş tam yük üçün g t/m (Şəkil 2).14) Mi=0, Qi=0.
şək.13.
şək.14.
Təsir xətləri
A0 və B0 reaksiyaları üçün təsir xətləri sadə şüanın təsir xətləri ilə eynidir. Sadə şüanın Mg0 anı üçün təsir xəttindən (1) tənliyinə (1) uyğun olaraq H üfüqi itələmə üçün təsir xətti alınır, şək. 15. Mi əyilmə anı üçün təsir xətti Mi0 və H olan təsir xətlərindən ibarətdir, burada sonuncu -yi ilə vurulur. Bu iki təsirli xətt düz ab’ üzərində sıfır xətti kimi üst-üstə qoyulur, buradan aa’ = xi və bb’ = -lb yi/f kəsikləri çəkilir. ai’g’b hərəkəti ilə göstərilən fərq Mi üçün son təsir xəttini təmsil edir. ig lövhəsinin əsas qütbünə uyğun gələn təsir xəttinin bölücü və ya sıfır nöqtəsi ai və bg xətlərinin kəsişməsi ilə alınır. O, həmçinin a – n aralığının sadə şüasının təqdim olunduğu təsir xəttinin qurulması üçün istifadə edilə bilər. Oxu kvadrat parabola olan qövsdə bərabər paylanmış yük əyilmə momentlərinə səbəb olmur, ona görə də təsir xəttinin ümumi sahəsi sıfıra bərabər olmalıdır.
Şək. 15.
şək. Qi və Ni üçün 16 təsir xətləri Qi0 və H üçün təsir xətlərinin müvafiq superpozisiyası ilə əldə edilmişdir. Sıfır xətti kimi ab’ ilə əlaqədar olaraq, hər iki təsir xətti bu halda sadə şüanın təsir xətləridir. Təsirli xətlərin qurulması və ya idarə edilməsi üçün burada müvafiq olaraq bg xəttinin nQ və nN kəsimlərindən və paralel olaraq a-dan keçən xəttdən istifadə etmək olar. φ__i bucağını üfüqi ilə üst-üstə düşən tangensə normal. Üç oynaqlı parabolik qövs vəziyyətində eninə qüvvə üçün təsir xəttinin ümumi sahəsi sıfıra bərabər olmalıdır.
Şək. 16.
Tağlar və üfüqi itələmə: oynaqların vəziyyəti, oxun həndəsəsi, bünövrənin sərtliyi və üfüqi reaksiyaların qəbulu sistemin davranışı üçün çox vacibdir. Dəstəyin, gərginliyin, asma və ya montaj mərhələsinin dəyişdirilməsi qüvvələrin axını dəyişə bilər; tarixən ideallaşdırılmış rəsm icra və ya reabilitasiya üçün kifayət deyil.
Tağ tir və asma mötərizə ilə bərkidilmişdir
Şaquli yük
Bir şüa ilə bərkidilmiş statik olaraq təyin edilmiş tağ dayaqlarının sərt plitələrinin şaquli yüklənməsi zamanı şaquli reaksiyalar, üç birləşmədə asma dayaqlar və tağlar və Şəkil 1-də gərginlik.17a-dan f A tənliklərindən alınır0 =1/l * ∑Pnbn və B0 =1/l * ∑Pnan a və d sistemləri üçün A qoyulduqda0_ = A+K’‘l, B0 = B+K’’r və digər sistemlər üçün A = A0, B=B0. a və d sistemləri üçün A və B reaksiyaları aşağıdakılardan müəyyən edilir:
A = A0 - K’’l = A0 – H(tgal-tg__δ)
B = B0 – K’’r = B0 – H(tgar+tg__δ)
şək.17.
a, d, e və f sistemləri üçün üfüqi reaksiya C=0, və b sistemi üçün E=-dir0. Üfüqi itələmə və ya sistemin H üfüqi gərginliyi a-dan d-ə qədər, sistemin qövsündəki qüvvənin üfüqi komponenti e və sistemin f gərginliyindəki qüvvə tənliyi əsasında müəyyən edilir (1). Aşağıdakı cədvəldə ayrı-ayrı sistemlər üçün Sn və Zn çubuqlarındakı dayaqların və qüvvələrin reaksiyalarının icmalı var.
Üfüqi yük
Bir üfüqi qüvvə W birləşmədən c məsafədə plitələrə təsir edərsə g (Şəkil 2).17və e) onun səbəb olduğu dayaqların reaksiyaları:
Təsir xətləri
Kəsmə qüvvələri üçün təsir xətləri bu sistemlərin davranışındakı oxşarlıq və sadə üç menteşəli qövs əsasında əldə edilir. Əncirdə qövsün (Langer şüası) altında bərkidici şüası olan çubuq qövsü üçün.18_U üçün təsirli xətlər göstərilir2_, D4 və L4. Çubuqda güc U2 nöqtə anından əldə edilir2yuxarı kəmər: U2 = M2/h. ∑V= şərtindən0_D alırıq4_ = Q40/sin__φ – Mg0/f ki4/son__φ. Həmçinin ∑V= şərtindən0izləyir (aşağı kəmərə yükləmə) L4 = -Q50+ Mg0/f * ki4.
şək.18.
Möhkəm bərkidici şüa ilə üçbucaqlı tağın düyünləri varsa (şək.19) kvadrat parabola üzərində uzanır və əgər birləşmə şüanın oxunda yerləşirsə, onda bərabər paylanmış yüklə g t/m əyilmə momentləri M=0asılqan yerlərində və M=g__λ__2/8asılqanlar arasında sahənin ortasında.
şək.19.
Asılqanlar, dartıcılar və bərkidicilər: bu elementlər və onların birləşmələri qüsurlara, ikincil gərginliyə, yorğunluğa, korroziyaya, ön gərginliyin itirilməsinə və montaj şərtlərinə həssas ola bilər. Onların dəyişdirilməsi, bərkidilməsi və ya çıxarılması müvəqqəti və yekun dövlət layihəsi olmadan həyata keçirilmir.
Çərçivə dəstəkləyir
şək.20.
Sl.20bərabər paylanmış tam yükə görə çıxıntıları və asılmış tirləri olan üç menteşəli çərçivənin moment diaqramını göstərir. Me anı üçün təsir xətti Me=-Hh + Mk ifadəsi əsasında, üfüqi itələmə H (çarpıcı -h ilə) üçün təsir xəttinin superpozisiyası ilə və Mk əyilmə anı üçün aşırımda alınır.
Simmetrik dayaqların qeyri-simmetrik yüklənməsi halında, yükü simmetrik və anti-simmetrik yükləməyə bölmək yolu ilə hesablama çox vaxt sadələşdirilə bilər, şək.21. Bu, əncirdəki çərçivə dayaqları üçün xüsusilə doğrudur.22və23, yuxarı dəstəyin ixtiyari nöqtəsində cəmlənmiş qüvvəyə görə moment diaqramlarını göstərən. Kirişin hündürlüyündə üfüqi yük antimetrik olaraq başa düşülə bilər. Dəstəyin üfüqi yükü alt dayağın üfüqi yerdəyişmələrinin hesablanması üçün virtual yük kimi qəbul oluna bildiyindən, şaquli yük zamanı alt dayağın hansı tərəfə hərəkət etdiyi səthlərdən dərhal nəticə çıxarmaq olar. Bu yerdəyişmələr antimetrik tarazlıq hallarını birləşdirməklə əldə edilir. Buna görə də, Şəkildəki hallar üçün.22və23alt xətt sağa doğru hərəkət edir.
şək.21.
şək.22.
şək.23.
Çərçivələr və yerdəyişmələr: ideallaşdırılmış diaqramdan yerdəyişmə istiqamətinin yekunu deformasiyaların, ikinci dərəcəli təsirlərin, dayanıqlığın, birləşmələrin, bünövrələrin və daşıyıcı olmayan elementlərin sərtliyinin yoxlanılmasını əvəz etmir. Tam modeldə yük daşıma qabiliyyəti və xidmət qabiliyyətinin həddi vəziyyətləri yoxlanılır.
Məkan şəbəkələri
şək.24.
Şvedlerin günbəzi (şək.24) və hörülmüş torlu piramida (şək.25), meridianların qırılmadığı, m mərtəbələri və n tərəfləri olan m*n meridional çubuqlardan S, (m+) ibarət olan _Şvedlerin günbəzinin xüsusi halı kimi1)n halqaların çubuqları R və m*n diaqonal çubuqlar D. Düyünlərin sayı kimi k=(m+)1)n dayaqların sayı a = olduqda statik olaraq müəyyən edilir3k-s =2n, yəni mövzunun hər bir əsası şaquli və üfüqi dəstəkli xətti ağırlıq mərkəzində dəstəkləndiyi zamandır. Aşağı halqanın çubuqları düşərsə, hər bir təpədə üç dayağı olan sabit bir rulman tələb olunur. Üfüqi dayaqların yerləşdirilməsinin yararlılığı yoxlanılmalıdır. Şəkildəki dəstək istiqamətləri.26ziddiyyətsiz qütb planı çəkmək mümkün olduğu üçün yanlış seçilirlər.
şək.25.
Meridian çubuqları və üzük çubuqları ilə əmələ gələn trapezoidlər K-doldurma ilə sərtləşdirilə bilər. Yaranan düyünlər düz bir qəfəsin düyünləri kimi qəbul edilməlidir. Yüklər yalnız əsas qovşaqlar vasitəsilə ötürülə bilər. Düyünə hücum edən şaquli yük P meridian istiqamətində _Ks=Ps/_λ komponentinə və _H=Pa/_λ üfüqi komponentə parçalanacaq. Üfüqi komponent daha da halqa çubuqları istiqamətində komponentlərə parçalanır _Kl=Hc/a=Pc/_λ _i Kr=Hb/a=Pb/_λ.
Eyni şəkildə, ixtiyari üfüqi qüvvənin W Kl və Kr komponentləri müəyyən edilir ki, Şəkildə göstərilən yük sxemi.27. Meridian çubuqları istiqamətində X komponentləri şəkildə göstərilmir.
şək.26və27, müvafiq olaraq.
Dəstək və yük P tsiklik simmetrik olduqda, Kl qüvvələri Kr qüvvələrinə bərabərdir, buna görə də meridian çubuqlarındakı qüvvələr isə diaqonallar gərginliksizdir:
_S1= -P1s/_λ; S2= -(S1+P2)s/λ; S3= -(S1+P2+P3)s/λ
və halqanın çubuqlarında:
_Ri = Pib/_λ
Schwedler qübbəsinin hesablanması, hər mərtəbə bir qəfəs piramidası kimi başa düşüləndə eyni şəkildə həyata keçirilə bilər. P və W aktiv qüvvələrdən başqa, yuxarı mərtəbənin S və D çubuqlarında olan qüvvələr daha sonra xarici qüvvələr kimi daxil edilməlidir. onların komponentləri meridian çubuq və halqa çubuqları istiqamətində. Şəbəkə piramidasında bir cəmlənmiş qüvvənin təsiri yalnız iki bitişik lövhənin çubuqlarında hiss olunduğu halda, Schwedler’in günbəzində onun təsiri əhəmiyyətli dərəcədə daha çox sayda çubuqlara yayılır. Şek.24təpə halqasında P qüvvəsi hesabına gərginləşən çubuqlar işarələnir.
Məkan fermaları və günbəzləri: bu sistemlərin dayanıqlığı məkan işindən, dayaqdan, həndəsi qüsurlardan, çubuqların bükülməsindən, qovşaqların sərtliyindən, müvəqqəti uyğunluqdan və yığılma ardıcıllığından asılıdır. Düz eskiz və ya fərdi tənlik qlobal sabitliyi, yük daşıma ehtiyatını və ya qaldırma zamanı təhlükəsizliyi sübut etmir.