سرنگن تي مٽيءَ جو دٻاءُ

سرنگن تي دٻاءُ هنن حصن تي مشتمل آهي (شڪل 1):

شڪل 1. سرنگ تي عمل ڪندڙ دٻاءَ جون قوتون

a) مٿئين حصي تي عمودي دٻاءُ P، جنهن کي ڇڄيءَ جو دٻاءُ چيو وڃي ٿو،

b) افقي دٻاءُ S, جنهن کي پاسي وارو دٻاءُ چيو وڃي ٿو،

c) تري A تي رد عمل، جن کي تريءَ جو دٻاءُ چيو وڃي ٿو.

سرنگ تي زميني دٻاءُ جي مقدار تمام وسيع حدن ۾ هوندي آهي. شروعات ۾، سرنگ کوٽڻ دوران، جبلائي دٻاءُ نسبتاً گهٽ هوندو آهي ۽ 0 کان 0,50 kp/cm2 تائين هوندو آهي، پر کوٽائي کان پوءِ اهو وڌي وڃي ٿو ۽ 0,8 کان 12,0 kp/cm2 تائين پهچي ٿو، جيڪو مٽيءَ جي قسم، ان جي جسماني خاصيتن، سرنگ مٿان تہن جي اوچائي ۽ مٽيءَ ۾ پيدا ٿيندڙ تحرڪن تي دارومدار رکي ٿو، جيڪي مٿئين تہن جي دٻاءَ جو نتيجو هوندا آهن. مختلف عنصرن تي دارومدار سبب سرنگ تي جبلائي دٻاءُ جو تعين ڪافي ڏکيو آهي، تنهنڪري نظرياتي طريقي سان زميني دٻاءَ جي صحيح قدر نه پر رڳو لڳ ڀڳ قدر طئي ڪري سگهجي ٿي. سرنگ جي پروفائيل تي زميني دٻاءَ جي اثر جي مقابلي ۾ مٽيءَ جي اندروني مزاحمت ڪم ڪندي آهي. جيڪڏهن جنهن زمين ۾ سرنگ ٺهي رهي هجي سا سخت ۽ ڳنڍيل پٿر تي ٻڌل هجي، ته سرنگ جي پروفائيل تي دٻاءُ نهايت گهٽ هوندو آهي، ڇاڪاڻ⁠تہ سرنگ مٿان تہن جو وزن سخت پٿر جي ڪَٽڻ واري دٻاءَ ذريعي برداشت ڪيو ويندو آهي. اهڙي حالت ۾ سرنگ کوٽڻ دوران نه ته سرنگي استر ٺاهڻ جي ضرورت هوندي آهي ۽ نه ئي سهارو ڏيڻ جي، تنهنڪري سرنگ جي پروفائيل تي زميني دٻاءُ جو تعين به غيرضروري ٿي وڃي ٿو.

غير ٺوس ۽ ڀُربُري پٿرن ۾، مٿئين طبقن جي وزن سبب سرنگهه جي پروفائيل تي پوندڙ دٻاءُ اهڙن پٿرن جي مضبوطي کان وڌي سگهي ٿو، جنهن ڪري مٽي ٽٽي ٿي ۽ سرنگهه جي پروفائيل ۾ سخت بگاڙ پيدا ٿين ٿا. اهڙين حالتن ۾ سرنگهه کوٽڻ دوران عارضي سهارو لڳائڻ گهرجي، ۽ پوءِ سرنگهه جي لائيننگ جيڪا جبلائي دٻاءُ کي روڪي ان کي بنيادن وسيلي هيٺين طبقن ڏانهن منتقل ڪري.

جڙيل زمين ۾ اندروني مزاحمت همبستگي ۽ رگڙ مان ٺهي ٿي، جڏهن ته غير جڙيل زمين ۾ اها رڳو همبستگي کان سواءِ رگڙ مان ٺهي ٿي. پر نمي جي اثر هيٺ همبستگي جي بدلجندڙ قيمت، ۽ مختلف ساخت واري زمين جي پرتداري کي نظر ۾ رکندي، همبستگي کي اندروني مزاحمت طور حساب ۾ نٿو ورتو وڃي، تنهنڪري جڙيل زمين لاءِ به فقط اندروني رگڙ کي ڌيان ۾ رکيو وڃي ٿو. تنهن ڪري انهن ٻنهي آخري حالتن ۾ سرنگ جي استر ضروري آهي، جنهن جو مطلب آهي ته سرنگ تي زميني دٻاءُ مقرر ڪرڻو پوندو.

سرنگ تي زميني دٻاءَ جي مقدار طئي ڪرڻ لاءِ هيٺيون مفروضا اختيار ڪيا وڃن ٿا:

1. زميني دٻاءُ جي کوٽائي سان متناسب وڌڻ جي فرضي ڳالهه

2. توازن جي قانونن تي ٻڌل مفروضو، بگاڙجندڙ جسمن لاءِ

3. زميـن ۾ دٻاءُ گهٽائيندڙ قوس ٺهڻ بابت مفروضو

4. لچڪ جي قانونن تي ٻڌل مفروضو.

اهو فرض ته دٻاءُ کوٽائي سان متناسب وڌي ٿو

هن مفروضي موجب، سرنگھ جي محراب تي (شڪل 2) ڇتائي دٻاءُ P زمين جي وزن سبب، سرنگھ جي مٿان پوري اوچائي تائين، زميني سطح تائين، ۽ کوٽيل سرنگھ جي ويڪر b تي عمل ڪري ٿو. تنهنڪري، ڇتائي دٻاءُ آهي

P = γ bt [Mp/m]

جتي γ سرنگ جي مٿان موجود مٽيءَ جي پرتَن جو حجمي وزن آهي [Mp/m3], t سرنگ جي مٿان موجود مٽيءَ جي پرتَن جي اوچائي آهي [m].

هي مفروضو صرف خاص حالتن ۾ اختيار ڪيو ويندو آهي، مثال طور جڏهن سرنگ جي مٿان مٽي slush تي مشتمل هجي، جنهن ۾ تقريباً ڪوبه اندروني مزاحمت نه هجي، يا جڏهن زميني پاڻيءَ ۾ cohesion واري ۽ غير cohesion واري مٽي هجي، ۽ مٽيءَ جي مزاحمت مٽيءَ جي وزن جي اثر کان گهٽ هجي.

اهڙا ڪيس عملي طور ناياب آهن ۽ خاص ڪيسن طور ورتا وڃن ٿا. ٻين سڀني ڪيسن ۾، جڏهن مٽيءَ جي اندروني مزاحمت کي ڌيان ۾ رکجي سگهي ٿو، هن فرض مطابق سرنگهن تي زميني دٻاءُ جو تعين جائز ناهي، ڇاڪاڻ⁠تہ اهو حقيقي دٻاءَ کان گهڻو وڌيڪ دٻاءُ ڏئي ٿو.

Sl. 2. مٽيءَ جي دٻاءَ جو سرنگ تي تعين، ان مفروضي تحت ته دٻاءُ کوٽائي سان متناسب وڌي ٿو

توازن جي قانونن تي ٻڌل فرض

Sl. 3. ٽٽندڙ جسمن جي توازن جي قانونن تي ٻڌل مفروضي موجب سرنگھ تي زميني دٻاءُ جو تعين

هن فرض مطابق، سڪي ڀُربُري مٽي کي ڏٺو وڃي ٿو ۽ اهو قبول ڪيو وڃي ٿو ته سرنگهه جي محراب تي دٻاءُ عمودي سطحن AA’ ۽ BB’ ۾ رگڙ جي قوت جي اثر سبب پرزم ABA’B’ جي وزن کان گهٽ آهي (شڪل 3).

هن مفروضي تي ٻڌل ڪيترائي فارمولَ سرنگهه جي گنبذ تي دٻاءَ جي حساب لاءِ استعمال ٿين ٿا، جهڙوڪ فورخائيمر، بئر باؤمر ۽ اينگيسر جا.

سرنگھ جي محراب مٿان مٽيءَ جو ڪل وزن W= γ bt آهي، پر پرزم ABA’B’ هيٺ سولي سان سلائيڊ نه ڪري سگهندو، ڇاڪاڻ⁠ته هن سلائيڊنگ جي مخالفت سطحن AA’ ۽ BB’ تي مواد جي رگڙ ڪندي. جيڪڏهن o سرنگھ جي محراب مٿان مٽيءَ جي اندروني رگڙ جو زاويه آهي، ته رگڙ جو عدد tgo آهي، ۽ رگڙ واري سطح تي عام دٻاءُ دراصل پاسي واري قوت E، يعني سطحن AA’ ۽ BB’ تي فعال زميني دٻاءُ آهي. تنهنڪري انهن مان هر سطح تي رگڙ جي قوت اثر ڪري ٿي

Q = Ea tg_ϕ._

سرنگ جي گنبد تي دٻاءُ P، ڇپر وارو دٻاءُ، آهي

فعال زميني دٻاءُ رينڪين موجب ڳڻيو ويندو آهي

Ea = ½ γt2 tg2(45o – ϕ/2)

هن مفروضي مطابق تونل تي زميني دٻاءَ جو تعين گهٽ ئي ڪيو ويندو آهي ۽ صرف ڪجهه حالتن ۾، جهڙوڪ جڏهن تونل مٿان مٽيءَ جي تهن جي اوچائي گهٽ هجي، ته جيئن رليف قوس ٺهي نه سگهي.

دٻاءُ گهٽائڻ واري گنبذ جي ٺهڻ بابت مفروضو

هن طريقي موجب، هر همگن ۽ غيرهمگن مٽيءَ ۾، سواءِ لُڙهيءَ جي، سرنگهه جي مٿان لوڊ گهٽائڻ وارو محراب ٺهي ٿو، اهڙيءَ ريت سرنگهه جي پروفائل تي فقط ان محراب هيٺ وارو مادو اثر ڪري ٿو، جڏهن ته پاڻ محراب قوسي اثر سبب توازن ۾ رهي ٿو، جيئن ڍِلي واري واري واري مٽيءَ ۾ تجربن سان ثابت ٿيو آهي. هن فرض مطابق سرنگهه تي زميني دٻاءُ جو تعين ڪرڻ لاءِ ڪيترائي طريقا آهن، جن مان سڀ کان مشهور ڪومرِل ۽ پروٽوڏاڪونوَ جا طريقا آهن. ڪومرِل طريقي موجب لوڊ گهٽائڻ وارو محراب اڌ بيضوي شڪل جو، ۽ پروٽوڏاڪونوَ طريقي موجب پيرابولا جي شڪل جو فرض ڪيو وڃي ٿو.

ڪوميريل جي دٻاءُ واري اڌ-ڊيگهه جي طريقيڪار

هن طريقي موجب فرض ڪيو وڃي ٿو ته آرامي گنبذ جي اوچائي h، سرنگ جي ويڪر ۽ ان مٽي جي اندروني رگڙ جي زاويي تي دارومدار رکي ٿي جنهن ۾ سرنگ کوٽي وڃي ٿي (شڪل 4). آرامي گنبذ جي اوچائي h کي هن فارمولي جي بنياد تي طئي ڪري سگهجي ٿو:

h = 100_a_/p

جتي a سرنگ جي کوٽائي جي شروعات کان وٺي سرنگ جي لائيننگ جي مڪمل اڏاوت تائين سبسٽريٽ جي ويهڻ آهي، p مٽيءَ جي دائمي ڍرائپ آهي.

شڪل 4. اڌ-ڊيگهه واري دٻاءُ جي طريقيڪار موجب سرنگ تي زميني دٻاءُ جو تعين

سازگار حالتن ۾ a = 10 – 15cm اختيار ڪيو وڃي ٿو، غير سازگار حالتن ۾ a = 15 – 40cm, ۽ تمام غير سازگار حالتن ۾ a = 40 – 70cm.

مٽيءَ جي مستقل ڍيلائپ p سرنگ جي کوٽائي ڪيل مٽيءَ تي، کوٽائي ۽ ٻيهر ٺوڪڻ کان پوءِ، % ۾ طئي ڪئي وڃي ٿي. p جون قيمتون جدول 1 ۾ ڏنل حدن اندر هونديون آهن.

تنهن هوندي به، جيتوڻيڪ مٿيون فارمولو عملي طور ڪافي ڀيرا استعمال ٿيو آهي، اهو حقيقت سان مطابقت نه رکڻ وارو سمجهيو وڃي ٿو. ويهڻ جي ڪا مطلق قيمت ناهي، بلڪه هڪ ئي مواد ۾ انڊر اسٽرڪچر جي قسم موجب فرق اچي ٿو. جيڪڏهن انڊر اسٽرڪچر فولادي هجي ته ويهڻ گهٽ ٿيندو آهي، جيڪڏهن ڪاٺ جو هجي ته ويهڻ وڌيڪ ٿيندو آهي. ريلوي لائينن ۽ روڊن تي موجود سرنگن جي عام پروفائلن لاءِ، جڏهن سرنگ مٿان مٽيءَ جي تهه جي اوچائي t > 20 m هجي، ته دٻاءُ گهٽائڻ واري گنبذ جي اوچائي h=20 m قبول ڪئي وڃي ٿي.

پاسي وارو دٻاءُ. ڪومرېل مطابق پاسي وارو دٻاءُ زميني پرزم ABC (شڪل 4) جي وزن جي اثر سبب پيدا ٿئي ٿو، جنهن کي پاسن کان سلائيڊنگ سطح AC ۽ سرنگ جي عمودي سطح AB محدود ڪن ٿيون، جڏهن ته مٿان کان ان تي زميني پرزم CBG جو وزن لڳي ٿو. ان وقت اهو فرض ڪيو وڃي ٿو ته فعال زميني پرزم مٿان کان افقي سطح CB سان محدود آهي، جيڪا سرنگي گنبذ جي چوٽيءَ جي سطح ۾ آهي

جدول 1. مٽيءَ جون لڳ ڀڳ قيمتون p سيڪڙو ۾

ڇو ته سطح AB عمودي آهي، سطح CB افقي آهي، تنهن ڪري فرض ڪيو وڃي ٿو ته Rankine وارو زميني دٻاءُ جو ڪيس موجود آهي، ۽ سرگرم زميني دٻاءَ E جي رخ افقي آهي. Rankine موجب سلائڊنگ مٿاڇري AC جو افقي سان لاڳاپيل جهڪاءُ زاويي α=45o+ϕ/2 تي آهي، سرگرم زميني دٻاءُ Ea آهي

Ea = ½ _γh_2tg2(45o-ϕ/2),

جتي γ مٽيءَ جو حجمي وزن Mp/m3 ۾، h ڀت جي اوچائي m ۾، ϕ مٽيءَ جي اندروني رگڙ جو زاويه آهي.

جيئن فعال زميني پرزم ABC کي مٿئين پاسي کان پرزم CBG جو وزن لوڊ ڪري ٿو، تنهن ڪري هن حالت ۾ سرنگ جي اوچائي h’ لاءِ

Ea = ½ γ h’ 2tg2(45o-ϕ/2),

جتي γ1 = γ + 2p/h’

جنهن ۾ p = Q/CB = Q/h’tg(45o- ϕ/2)

وزن Q، دٻاءُ واري ايلپس CEF جي چوٿين حصي جي وزن W ۽ وزن W1 جي فرق طور حاصل ٿئي ٿو:Q = W – W1.

وزن W، ايلپس جي چوٿين حصي جي ايراضي A ۽ مٽي جي حجمي وزن γ مان حاصل ٿئي ٿو، W = Aγ. ايراضي A، ايلپس جي ايراضي واري مساوات جي بنياد تي حاصل ٿئي ٿي: A = h·e·π/4

p جي قيمت Ea جي مساوات ۾ وجهڻ سان اسان کي هي ملي ٿو:

Ea = ½ γ h’2 tg2 (45o-ϕ/2) + Q tg(45o-ϕ/2).

ڇڄيءَ جو دٻاءُ. ڇاڪاڻ ته رليف وارو گنبذ عمودي محور جي لحاظ کان هم آهنگ آهي، تنهنڪري سرنگ جي پروفائيل جي اڌ لاءِ ڇڄيءَ جو دٻاءُ ڳڻپ ڪري سگهجي ٿو. سرنگ جي ڊيگهه 1,00 m لاءِ مٽيءَ جي پرزم BEFG جو وزن W1 آهي:

W1 = (z+h)/2 · b/2 · 1,00 · γ

هن مساوات ۾ z کانسواءِ سڀ ڪجهه ڄاڻايل آهي، جنهن کي اسين بيضا جي مساوات (شڪل 5): b2x2 + a2y2 = b2a2. جي بنياد تي طئي ڪريون ٿا. اسان جي صورت ۾ b=e; a=h; x=z;

شڪل 5. نيم ايلپس جي بار واري طريقي سان سرنگ تي چوٽيءَ جو دٻاءُ طئي ڪرڻ

شڪل 6. ٺيڪي هيٺ دٻاءُ p، سهاري هيٺ

ٺڪر تي دٻاءُ. جيئن ته اهو فرض ڪيو ويو آهي ته ٺڪر تي دٻاءُ A ڇت واري دٻاءُ P جي برابر آهي، تنهنڪري ان جي مقدار مقرر ٿي وڃي ٿي.

جيڪڏهن سرنگ جو پروفائيل پيرن واري قبہ سان هجي، ته سرنگ جي تري تي دٻاءُ p هي ٿيندو: p = P/(b·1,00m) [Mp/m2].

پر جيڪڏهن اهو مضبوط هجي ۽ ڪافي وڏي برداشت رکي، ته ڇت واري دٻاءُ P کي d ويڪر وارا ٽيڪا زمين ڏانهن منتقل ڪن ٿا (شڪل 6), تنهنڪري ٽيڪن هيٺ بنيادي دٻاءُ: p = P/(2d·1,00m) [Mp/m2].

اها ڳالهه نوٽ ڪرڻي آهي ته هن صورت ۾ زمين جي سونڊنگ ڪرڻ ۽ مٽيءَ جي برداشت واري سگهه ۽ ويهڻ جو تعين ڪرڻ لازمي آهي، ڇاڪاڻ⁠تہ ائين ٿيو آهي ته مٽيءَ جي برداشت واري سگهه بنياد جي دٻاءَ کان گهٽ هئي، جنهن سبب ٽنل جي لائيننگ ۾ بگاڙ ۽ سڄي ٽنل جي ويهڻ تائين نوبت پهتي.

لچڪت جي قانونن تي ٻڌل مفروضو

تازو هڪ نئون مفروضو سامهون آيو آهي، جنهن موجب مٽيءَ کي هڪ هموار لچڪدار آئسوٽروپڪ جسم سمجهيو وڃي ٿو، جنهن تي لچڪ جا قانون لاڳو ٿي سگهن ٿا. هن مفروضي موجب، مٽيءَ جا لچڪدار مستقل ان جي لچڪي ماڊيول E ۽ پئوسن ڪوفيشينٽ µ سان ظاهر ڪيا وڃن ٿا، جيڪو مٽيءَ جي طبعياتي خاصيتن تي دارومدار رکي ٿو. پر حقيقت ۾ مٽي آئسوٽروپڪ نه، بلڪه اينائسوٽروپڪ ماس آهي، جنهن جون E ماڊيول ۽ µ ڪوفيشينٽ جون قيمتون کوٽائيءَ سان بدلجن ٿيون. تنهن هوندي به، هن فرق جي باوجود، زميني دٻاءَ جو تعين ڪرڻ لاءِ لچڪ جي نظريي جو استعمال وڏي سائنسي دلچسپي ۽ مستقبل جي تحقيق لاءِ امڪان رکي ٿو.

زمين جي دٻاءَ جي اثر هيٺ سرنگهه جي لائيننگ جي استحڪام جي جاچ

ٽنل جي لائيننگ جي استحڪام جي جاچ لاءِ لائيننگ جو ڪراس سيڪشن چونڊيو وڃي ٿو، جنهن ۾ فائديمند اهو آهي ته اڳ ۾ تيار ڪيل اهڙن ٽننلن جا مثال استعمال ڪيا وڃن، جيڪي ساڳين حالتن هيٺ ۽ هن ڪيس جهڙين حالتن ۾ سٺي حالت ۾ برقرار رهيا هجن، يا وري ڪا تجرباتي طريقيڪار مطابق ٽنل لائيننگ جو سيڪشن طئي ڪيو وڃي (شڪل 7a). چونڊيل ٽنل لائيننگ سيڪشن کي ممڪن حد تائين هڪجهڙي ويڪر Δs وارين لاميلا ۾ ورهايو وڃي. هر لاميل لاءِ عمودي ۽ پاسن وارو دٻاءُ، گڏوگڏ پاڻ لاميل جو وزن طئي ڪيو وڃي.

نلن جي ڊيگهه 1,00 m (شڪل 7a) لاءِ لميلا تي عمودي دٻاءُ PG هيٺين فارمولي جي بنياد تي حاصل ٿئي ٿو:

PG = (y1+y2)/2 · Δ_x_·1,00·γ

شڪل 7. ڪومرلوو طريقي موجب سرنگ تي زميني دٻاءُ جو تعين

پاسي جو دٻاءُ زميني دٻاءَ Eh، سرنگهه جي پروفائيل جي اوچائي h’ تي، ۽ لوڊ Q جي اثر سبب پيدا ٿيندڙ دٻاءُ Ea تي مشتمل آهي

Eh’ = ½ γ h’2 tg2 (45o-ϕ/2); Ea = Q tg(45o-ϕ/2).

پاسي وارا دٻاءَ Eh جدا جدا استر جي ليميلائن لاءِ طئي ڪرڻ لاءِ، پاسي واري دٻاءَ جو ڊاگرام (7a) مساواتن جي بنياد تي لاڳو ڪيو وڃي ٿو:

قوتون PG ۽ Eh لاڳاپيل لاميلائن جي محورَن ۾ عمل ڪن ٿيون.

ان کان علاوه استر جي لاملا PZ جو وزن به مقرر ڪيو وڃي ٿو، جيڪو ان جي مرڪزِ ثقل تي عمل ڪري ٿو، ۽ ڏنل لاملا تي سڀني قوتن جو نتيجي وارو R ڳوليو وڃي ٿو (شڪل 7b). اهڙي طرح سڀني لاملا لاءِ نتيجتا R1, R2, R3 مقرر ڪيا وڃن ٿا (شڪل 8a)، جن کي قوتن جي منصوبي ۾ رچايو وڃي ٿو (شڪل 8b)، ۽ نتيجي ۾ نتيجتا Rn ملي ٿو. پوءِ ڪنهن به قطب O مان شعاعون ڪڍي پهرين سھاري واري لڪير ac ٺاهي وڃي ٿي. هن شرط مان ته گنبذ توازن ۾ آهي جيڪڏهن گنبذ جو افقي دٻاءُ H، سرنگ تي زميني دٻاءَ جو نتيجتا R_n ۽ پُٺيءَ جو دٻاءُ A هڪ ئي نقطي ۾ ڪٽجن، اسان کي ڪٽائي نقطو S ملي ٿو. جيڪڏهن هن نقطي کي بنياد ۾ گنبذ جي ڳانڍاپي جي مرڪزي نقطي سان ملائجي، ته نئين پٺيءَ جي دٻاءَ جي لڪير A1. ملي ٿي. جيڪڏهن قوتن Rn, A1 ۽ H کي نئين قوتن جي منصوبي ۾ ترتيب ڏيون (شڪل 8c)، ته H جي مقدار ۽ نئون قطب O1 ملي ٿو، جتان نيون شعاعون ڪڍي ٻي سھاري واري لڪير ac’ ٺاهي وڃي ٿي.

شڪل. 8 قوتن جو خاڪو ۽ سرنگ تي زميني دٻاءَ جي تائيدي ليڪ

حاصل ٿيل نئين سپورٽ لائين موجب سرنگي استر جو عرضي پروفائيل ترتيب ڏنو ويندو آهي، ۽ ضرورت پوڻ تي سپورٽ لائين ٽيون ڀيرو به جوڙي ويندي آهي. ڪوشش اها هوندي آهي ته اهڙي سرنگي استر جي شڪل اختيار ڪئي وڃي، جنهن جو محور سپورٽ لائين سان ٺهڪي اچي. اهڙي حالت ۾ استر ۾ رڳو دٻاءُ وارا دٻاءُ غالب هوندا آهن. سرنگي استر جي ڪنهن به عرضي ڪٽ n – n ۾ پيدا ٿيندڙ دٻاءُ (شڪل 8)، فارمولي مان حاصل ٿيندو آهي

جتي N نتيجي Rn جو نارمل جزو آهي جيڪو n – n ڪٽ تي لاڳو ٿئي ٿو، ۽ اهو انهي ڪٽ لاءِ قوتن جي خاڪي مان حاصل ٿئي ٿو؛ d n – n ڪٽ ۾ سرنگ جي استر جي ٿولهه آهي؛ e ساڳئي ڪٽ ۾ لاڳو قوت N جو مرڪز کان هٽاءُ آهي.

دٻاءُ وارو تناؤ σ موٽڻ جي اجازت ڏنل تناؤ کان ننڍو هئڻ گهرجي. رينفورسڊ ڪنڪريٽ جي سرنگي قبن لاءِ سمجهيو وڃي ٿو ته هي طريقو ڪافي صحيح ناهي، تنهنڪري اسپانگربرگ جو طريقو سفارش ڪيو وڃي ٿو.