ਝੁਕਣਾ ਬਕਲਿੰਗ

ਸੰਬੰਧਿਤ ਜਾਣਕਾਰੀ: ਤੁਹਾਡੇ ਪ੍ਰੋਜੈਕਟ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਬਣੀਆਂ ਲੱਕੜ ਦੀਆਂ ਖਿੜਕੀਆਂ। · ਲੱਕੜ-ਐਲੂਮੀਨੀਅਮ ਵਿੰਡੋਜ਼ ਨੂੰ ਆਰਡਰ ਕਰਨ ਲਈ ਬਣਾਇਆ ਗਿਆ। · ਘਰਾਂ, ਪ੍ਰੋਜੈਕਟਾਂ ਅਤੇ ਨਿਰਯਾਤ ਲਈ ਕਸਟਮ ਵਿੰਡੋਜ਼। · ਲੱਕੜ ਦੇ ਅਤੇ ਲੱਕੜ-ਅਲਮੀਨੀਅਮ ਦੇ ਦਰਵਾਜ਼ੇ-ਟੂ-ਆਰਡਰ। · ਇੱਕ ਹਵਾਲਾ ਬੇਨਤੀ ਭੇਜੋ।

ਝੁਕਣ ਵਾਲੀ ਬਕਲਿੰਗ ਦਾ ਅੰਤਰ ਸਮੀਕਰਨ

ਇਹ ਮੰਨਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ ਕਿ ਸਾਰੀਆਂ ਆਦਰਸ਼ਕਤਾਵਾਂ ਸੰਤੁਸ਼ਟ ਹਨ, ਖਾਸ ਕਰਕੇ

• ਕਿ ਡੰਡਾ ਬਿਲਕੁਲ ਸਿੱਧਾ ਹੈ
• ਕਿ ਲੋਡ P ਡੰਡੇ ਦੇ ਸ਼ਾਫਟ ਵਿੱਚ ਕੰਮ ਕਰਦਾ ਹੈ
• ਕਿ ਵੋਲਟੇਜ ਅਨੁਪਾਤਕਤਾ ਦੀ ਸੀਮਾ ਤੋਂ ਹੇਠਾਂ ਰਹਿੰਦੇ ਹਨ
• ਕਿ ਵਿਗਾੜ ਗਣਨਾ ਦੇ ਆਮ ਸਰਲੀਕਰਨ ਦੀ ਆਗਿਆ ਦੇਣ ਲਈ ਕਾਫ਼ੀ ਛੋਟੇ ਹਨ।

ਜੇਕਰ ਡੰਡਾ ਬਲ P ਦੀ ਕਿਰਿਆ ਦੇ ਅਧੀਨ ਝੁਕਦਾ ਹੈ ਅਤੇ ਸ਼ਾਇਦ ਲੋਡ q ਦੇ ਕਾਰਨ ਵੀ ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਦਿਸ਼ਾ ਵਿੱਚ ਕੰਮ ਕਰਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਬਾਹਰੀ ਲੋਡਾਂ ਅਤੇ ਸੈਕਸ਼ਨ ਵਿੱਚ ਬਲਾਂ ਵਿਚਕਾਰ ਸੰਤੁਲਨ ਦੀਆਂ ਜਾਣੀਆਂ ਗਈਆਂ ਸਥਿਤੀਆਂ ਨੂੰ ਸੰਤੁਸ਼ਟ ਕਰਨਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਤੋਂ ਇਲਾਵਾ, ਇਹ ਸੁਭਾਵਕ ਹੈ ਕਿ ਭਾਗ ਵਿੱਚ ਵਿਗਾੜ ਅਤੇ ਸ਼ਕਤੀਆਂ ਵਿਚਕਾਰ ਜਾਣੇ-ਪਛਾਣੇ ਸਬੰਧ ਹੋਣੇ ਚਾਹੀਦੇ ਹਨ।

ਸ. 1 - ਬਕਾਇਆ

ਅੰਜੀਰ ਵਿੱਚ.1ਲੰਬਾਈ ds ਦੀ ਇੱਕ ਝੁਕੀ ਹੋਈ ਡੰਡੇ ਦਾ ਇੱਕ ਤੱਤ ਦਰਸਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ। ਟੈਂਜੈਂਟ v’ ਦੀ ਢਲਾਨ ਛੋਟੀ ਹੈ ਤਾਂ ਕਿ ਦੂਜੇ ਕ੍ਰਮ ਤੱਕ, ਤੱਤ ਦੀ ਲੰਬਾਈ ਨੂੰ ਪ੍ਰੋਜੈਕਸ਼ਨ ds=dz ਦੇ ਬਰਾਬਰ ਸੈੱਟ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕੇ। ਇਸ ਤੋਂ ਇਲਾਵਾ, ਹੇਠਾਂ ਦੱਸੇ ਗਏ ਟੈਸਟਾਂ ਵਿੱਚ, ਜਿਨ੍ਹਾਂ ਮਾਮਲਿਆਂ ਵਿੱਚ P ਲਗਾਤਾਰ ਡੰਡੇ ਦੇ ਧੁਰੇ ਦੇ ਨਾਲ ਬਦਲਦਾ ਹੈ, ਨੂੰ ਧਿਆਨ ਵਿੱਚ ਨਹੀਂ ਰੱਖਿਆ ਜਾਵੇਗਾ, ਅਰਥਾਤ ਆਮ ਬਲ N≈P=const। ਤੱਤ ਲਈ ਉਪਲਬਧ ਤਿੰਨ ਸੰਤੁਲਨ ਸਥਿਤੀਆਂ ਵਿੱਚ, ਮੈਂਬਰਾਂ ਦੀ ਇੱਕ ਨਿਸ਼ਚਿਤ ਸੰਖਿਆ ਨੂੰ ਨਜ਼ਰਅੰਦਾਜ਼ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ। ਅੰਜੀਰ ਤੋਂ ਨਿਸ਼ਾਨਾਂ ਅਤੇ ਚਿੰਨ੍ਹਾਂ ਲਈ।10ਫਿਰ ਸਮੀਕਰਨ ਦੇ ਪਹਿਲੇ ਅਨੁਮਾਨ ਵਿੱਚ ਬਣੇ ਰਹੋ

N=P,   M’=Q,   Q’=-q+Pv’’।

ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਫੋਰਸ ਨੂੰ ਖਤਮ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਫਿਰ M’‘=Pv’’-q ਰੱਖਦਾ ਹੈ। ਬਰਨੌਲੀ ਦਾ ਕਾਨੂੰਨ M=-EI/R ਗੁੰਮ ਸਮੀਕਰਨ ਪ੍ਰਦਾਨ ਕਰਦਾ ਹੈ। ਡੰਡੇ ਦੇ ਧੁਰੇ ਦਾ ਵਕਰ, ਆਮ ਵਾਂਗ, ਬੀਮ ਮੋੜਨ ਦੇ ਸਿਧਾਂਤ ਤੋਂ, ਹੇਠਾਂ ਦਿੱਤੇ ਅਨੁਸਾਰ ਸਰਲ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਹੈ

ਇਸ ਤਰ੍ਹਾਂ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਪਲ ਨੂੰ ਖਤਮ ਕਰਨਾ ਸੰਭਵ ਹੈ; ਅਤੇ M=-EI*v’’ ਨਾਲ ਝੁਕੀ ਹੋਈ ਡੰਡੀ

(EI*v’‘)’’ + Pv’’ = q।   (1)

ਸਥਿਰ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ ਦੇ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ ਮਾਮਲੇ ਵਿੱਚ EI=const। ਸਮੀਕਰਨ (1) ਸਰਲ ਹੈ, ਇਸਲਈ ਇਹ

EIv’‘’’ + Pv’’ = q।   (1a)

Eq. (1) ਅਤੇ (1a) ਜ਼ਿਕਰ ਕੀਤੀਆਂ ਸਰਲੀਕਰਨਾਂ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ v ਵਿੱਚ ਰੇਖਿਕ ਹਨ।

ਪ੍ਰੈਕਟੀਕਲ ਤੌਰ ’ਤੇ, ਨਿਰੰਤਰ ਮੋੜਨ ਵਾਲੀ ਕਠੋਰਤਾ ਦਾ ਸਭ ਤੋਂ ਸਰਲ ਕੇਸ EI=const। ਖਾਸ ਤੌਰ ’ਤੇ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਹੈ, ਜੋ ਹੇਠਾਂ ਦਿੱਤੀਆਂ ਉਦਾਹਰਣਾਂ ਲਈ ਆਧਾਰ ਵਜੋਂ ਕੰਮ ਕਰਦਾ ਹੈ।

ਯੂਲਰ ਕੇਸ

ਬਕਲਿੰਗ ਦੇ ਕਲਾਸੀਕਲ ਕੇਸ ਲਈ ਧਾਰਨਾਵਾਂ, ਦੱਸੇ ਗਏ ਆਦਰਸ਼ਾਂ ਤੋਂ ਇਲਾਵਾ ਹਨ: p=0, ਇਸਲਈ N=const.=P, ਅਤੇ ਨਾਲ ਹੀ ਬਿਨਾਂ ਰਗੜ ਦੇ ਨਿਰੰਤਰ ਕਠੋਰਤਾ, ਜੋ ਡੰਡੇ ਦੇ ਧੁਰੇ ’ਤੇ ਬਿਲਕੁਲ ਸਥਿਤ ਹਨ। ਸਾਧਾਰਨ ਵਿਭਿੰਨ ਸਮੀਕਰਨ (1a) ਚੌਥਾ ਕ੍ਰਮ, q=0 ਦੇ ਕਾਰਨ ਰੇਖਿਕ ਅਤੇ ਸਮਰੂਪ ਹੈ। ਆਮ ਹੱਲ ਹੈ:

v(z) = A_∙_sin__αz + B∙cosαz + C∙z + D, (2)

ਜਿੱਥੇ A, B, C, D ਚਾਰ ਏਕੀਕਰਣ ਸਥਿਰਾਂਕ ਹਨ। EI≠0 ਧਾਰਨਾ ਦੇ ਕਾਰਨ ਪੈਰਾਮੀਟਰ ਸੀਮਤ ਆਕਾਰ ਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਤੋਂ ਇਲਾਵਾ, P>0.

ਸ.2

ਕਿਉਂਕਿ ਲੀਨੀਅਰ ਡਿਫਰੈਂਸ਼ੀਅਲ ਸਮੀਕਰਨ (1a) ਸਮਰੂਪ ਹੈ, ਇਸ ਸਮੱਸਿਆ ਨੂੰ n_∙_v(z) ਦੁਆਰਾ ਵੀ ਹੱਲ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਜਿੱਥੇ n ਇੱਕ ਆਰਬਿਟਰਰੀ ਸਥਿਰਾਂਕ ਹੈ। ਪਹਿਲਾਂ ਹੀ ਡਿਫਰੈਂਸ਼ੀਅਲ ਸਮੀਕਰਨ (1a) ਦੇ ਗਣਿਤਿਕ ਵਰਗੀਕਰਨ ਤੋਂ ਇਹ ਦੇਖਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ ਮੋੜ v ਦੀ ਤੀਬਰਤਾ ਨੂੰ ਨਿਰਧਾਰਤ ਨਹੀਂ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ। Euler\ ਕੇਸ (ਅੰਜੀਰ 2) ਵਿੱਚ ਏਕੀਕਰਣ ਸਥਿਰਾਂਕਾਂ A, B, C, D ਨੂੰ ਨਿਰਧਾਰਤ ਕਰਨ ਲਈ ਹੇਠਾਂ ਦਿੱਤੇ ਕੰਟੋਰ ਸ਼ਰਤਾਂ ਉਪਲਬਧ ਹਨ: ਸਪਸ਼ਟ ਸਮਰਥਨ ਦੇ ਕਾਰਨ, ਡੰਡੇ ਦੇ ਦੋਵਾਂ ਸਿਰਿਆਂ ’ਤੇ ਝੁਕਣ ਦਾ ਪਲ ਜ਼ੀਰੋ ਹੈ, ਯਾਨੀ.

z=0 ਅਤੇ M=0 ਲਈ z=0

z=s ਲਈ v=0 ਅਤੇ M=0।

M=-EI_∙_v’‘ ਦੇ ਕਾਰਨ, ਇਹ ਇਸ ਤਰ੍ਹਾਂ ਹੈ ਕਿ M=0 v’’=0 ਦਾ ਮੁੱਲ ਹੈ, ਇਸਲਈ ਚਾਰ ਕੰਟੋਰ ਸ਼ਰਤਾਂ ਪੜ੍ਹਦੀਆਂ ਹਨ:

z=0 ਅਤੇ v’=0 ਲਈ z=0

z=s ਲਈ v=0 ਅਤੇ v’=0।

ਹੱਲ (2) ਇਸ ਤਰ੍ਹਾਂ ਚਾਰ ਰੇਖਿਕ ਸਮੀਕਰਨਾਂ ਵਿੱਚ ਨਤੀਜਾ ਹੁੰਦਾ ਹੈ:

ਇੱਕ.3

ਇਹਨਾਂ ਚਾਰ ਸਮਰੂਪ ਸਮੀਕਰਨਾਂ ਦਾ ਪਹਿਲਾ ਅਖੌਤੀ ਮਾਮੂਲੀ ਹੱਲ ਹੈ A=B=C=D=0, ਜੋ ਕਿ v(z)=0 ਨਾਲ ਮੇਲ ਖਾਂਦਾ ਹੈ। ਬੇਬੈਂਟ ਰਾਡ v_(z_)=0 ਆਰਬਿਟਰੇਰੀ ਲਈ ਆਮ ਸੰਤੁਲਨ ਸਥਿਤੀ ਹੈ, ਖਾਸ ਕਰਕੇ ਲੋਡ P ਦੇ ਛੋਟੇ ਮੁੱਲ। ਇੱਥੇ, ਅਸੀਂ ਮੁੱਖ ਤੌਰ ’ਤੇ ਉਹਨਾਂ ਸਥਿਤੀਆਂ ਵਿੱਚ ਦਿਲਚਸਪੀ ਰੱਖਦੇ ਹਾਂ ਜਿਨ੍ਹਾਂ ਵਿੱਚ ਡੰਡੇ ਦੇ ਝੁਕਦੇ ਹਨ, ਜਿਵੇਂ ਕਿ v(z)≠0। ਸਮੀਕਰਨਾਂ (3) ਵਿੱਚ A, B, C, D ≠ 0 ਨਾਲ ਅਜਿਹਾ ਮਾਮੂਲੀ ਹੱਲ ਨਹੀਂ ਹੁੰਦਾ ਹੈ ਜੇਕਰ ਗੁਣਾਂਕ ਦਾ ਨਿਰਧਾਰਕ ਜ਼ੀਰੋ ਦੇ ਬਰਾਬਰ ਹੋਵੇ।

ਇੱਕ. 3a

ਬਕਲਿੰਗ ਸਥਿਤੀਆਂ ਤੋਂ Δ = α4∙s∙sinαs = 0 m ਲੋਡ ਦੇ ਨਾਜ਼ੁਕ ਮੁੱਲ PK ਦੀ ਗਣਨਾ ਕਰਨ ਲਈ ਜਾਓ। ਇਹ ਸਮੀਕਰਨ ਤਾਂ ਹੀ ਸੰਤੁਸ਼ਟ ਹੈ ਜੇਕਰ sin αs = 0, ਭਾਵ m=1,2,3 ਦੇ ਨਾਲ αKms = mπ ਲਈ,… Euler\ ਦੇ ਬਕਲਿੰਗ ਫੋਰਸ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰੀ ਮੁੱਲ ਹਨ PKm=EI_∙_α2Km = EI(mπ/s)2। m ਦੇ ਹਰੇਕ ਮੁੱਲ ਲਈ, ਇੱਕ ਖਾਸ ਬਕਲਿੰਗ ਫੋਰਸ ਪ੍ਰਾਪਤ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ। ਜ਼ਿਆਦਾਤਰ ਮਾਮਲਿਆਂ ਵਿੱਚ, ਇਹਨਾਂ ਤਾਕਤਾਂ ਵਿੱਚੋਂ ਸਿਰਫ ਸਭ ਤੋਂ ਛੋਟੀਆਂ ਹੀ ਦਿਲਚਸਪੀਆਂ ਹਨ, ਅਤੇ ਉਹ

PK1=EI(π/s)2।

ਹੇਠਲੇ ਸੰਸਕਰਣ ਵਿੱਚ, ਇੱਕ ਸੂਚਕਾਂਕ m, ਜਾਂ 1 ਜਿਆਦਾਤਰ ਛੱਡਿਆ ਜਾਵੇਗਾ, ਜੋ ਕਿ ਸਭ ਤੋਂ ਘੱਟ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਲੋਡਾਂ ਦਾ ਹਵਾਲਾ ਦਿੰਦਾ ਹੈ। ਦਿਲਚਸਪੀ ਦੀ ਅਨੁਸਾਰੀ ਲਚਕੀਲੀ ਲਾਈਨ ਹੈ। ਇੱਕ (2) ਤੋਂ ਸਥਿਰਾਂਕ B=C=D=0 ਪ੍ਰਾਪਤ ਕੀਤੇ ਜਾਂਦੇ ਹਨ। ਬਾਕੀ ਦੀ ਸਥਿਤੀ A∙sin__αs=0 ਹੈ। ਉਪਰੋਕਤ ਕੇਸ m=1 ਲਈ ਲਚਕੀਲਾ ਬਕਲਿੰਗ ਲਾਈਨ ਹੈ, ਇਸਲਈ, v(z) = A_∙sinπz/s_, ਜਿੱਥੇ v(z) αK resp ਲਈ ਹੈ। PK ਅਨੁਸਾਰੀ ਈਜੇਨ ਫੰਕਸ਼ਨ। A ਦੀ ਤੀਬਰਤਾ ਅਨਿਸ਼ਚਿਤ ਰਹਿੰਦੀ ਹੈ।

ਆਉ ਪੂਰੇ ਲੋਡ ਖੇਤਰ ’ਤੇ ਇਕ ਹੋਰ ਨਜ਼ਰ ਮਾਰੀਏ। P ਦੇ ਆਪਹੁਦਰੇ ਮੁੱਲਾਂ ਲਈ, ਖਾਸ ਤੌਰ ’ਤੇ ਬਲਾਂ ਲਈ P_<_PK1 ਹੈ v(z)=0, ਡੰਡਾ ਸਿੱਧਾ ਰਹਿੰਦਾ ਹੈ।

ਸਥਿਰਤਾ ਦੇ ਕਲਾਸੀਕਲ ਸਿਧਾਂਤ ਵਿੱਚ, “ਹੌਲੀ-ਹੌਲੀ ਵਧਦੇ” ਲੋਡ ਦੇ ਤਹਿਤ P ਦਾ ਅਰਥ ਹੈ ਮੁੱਲਾਂ ਦੀ ਇੱਕ ਲਗਾਤਾਰ ਲੜੀ P, ਜਿੱਥੇ ਨਿਰੀਖਣ ਕੀਤੇ ਲੋਡ ਕੇਸ ਦੀ ਸਥਿਰਤਾ ਨੂੰ ਲੋਡ ਦੇ ਹਰੇਕ ਵਿਅਕਤੀਗਤ ਪੱਧਰ P ਲਈ ਬਾਰ ਬਾਰ ਪਰਖਿਆ ਜਾਵੇਗਾ। ਸਥਿਰਤਾ ਟੈਸਟ ਦੇ ਦੌਰਾਨ, P ਦਾ ਆਕਾਰ ਨਿਸ਼ਚਿਤ ਤੌਰ ’ਤੇ ਬਦਲਿਆ ਨਹੀਂ ਰਹਿੰਦਾ ਹੈ। ਜੇਕਰ ਇੱਕ ਅਵਸਥਾ P ਸਥਿਰ ਹੋਣ ਲਈ ਨਿਰਧਾਰਤ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ, ਤਾਂ ਲੋਡ ਕਿਸੇ ਚੀਜ਼ ਦੁਆਰਾ ਵਧਾਇਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਇਸਲਈ ਸਥਿਰਤਾ ਟੈਸਟ ਨੂੰ ਦੁਹਰਾਇਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ। ਇਹ ਸਹੀ ਨਿਰਧਾਰਨ ਜ਼ਰੂਰੀ ਹੈ ਤਾਂ ਕਿ ਲੋਡ ਦੀ ਕਿਸਮ ਨਾਲ ਕੋਈ ਉਲਝਣ ਨਾ ਹੋਵੇ, ਜੋ ਕਿ Shanley\ ਪ੍ਰਭਾਵ ਦਾ ਅਧਾਰ ਹੈ, ਜਿਸ ਵਿੱਚ ਲੋਡ ਵਿੱਚ ਵਾਧਾ ਹੁੰਦਾ ਹੈ ਜਦੋਂ ਕਿ ਛੋਟੀਆਂ ਗੜਬੜੀਆਂ ਉਸੇ ਸਮੇਂ ਕੰਮ ਕਰ ਰਹੀਆਂ ਹਨ। Shanley\ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਸਥਿਰਤਾ ਦੀ ਜਾਂਚ ਕਰਦੇ ਸਮੇਂ, ਪਲਾਸਟਿਕ ਬਕਲਿੰਗ ਦੇ ਖੇਤਰ ਵਿੱਚ, ਕਲਾਸੀਕਲ ਢੰਗ ਨਾਲ ਵਿਚਾਰ ਕਰਨ ਦੇ ਮੁਕਾਬਲੇ ਇੱਕ ਛੋਟਾ ਬਾਇਫਰਕੇਸ਼ਨ ਬਲ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।

ਹੇਠ ਦਿੱਤੇ ਵਿਚਾਰ ਲੋਡ ਵਧਾਉਣ ਦੇ ਪਹਿਲੇ ਤਰੀਕੇ ਨੂੰ ਮੰਨਦੇ ਹਨ: ਲੋਡ ਦੇ ਹੌਲੀ-ਹੌਲੀ ਵਾਧੇ ’ਤੇ P ਇਸ ਅਰਥ ਵਿੱਚ, ਇੱਕ PK1=EI_∙(π/s)_2 ਲਈ ਪਹਿਲਾਂ ਪਹੁੰਚਦਾ ਹੈ, ਇੱਕ ਲਚਕੀਲੇ ਲਚਕੀਲੇ ਲਚਕੀਲੇ ਨਾਲ ਲਚਕੀਲੇ ਰੇਖਾ ਦੇ ਇੱਕ ਬਾਇਫਰਕੇਸ਼ਨ ਬਿੰਦੂ ’ਤੇ। line

v1(z)=f_∙_sin__π__z/s.

f=A ਲਚਕੀਲੇ ਰੇਖਾ ਦੇ ਅਨਿਸ਼ਚਿਤ ਐਪਲੀਟਿਊਡ ਨੂੰ ਦਰਸਾਉਂਦਾ ਹੈ। ਲੋਡ ਲਈ _P*__>_PK1 ਲੀਨੀਅਰਾਈਜ਼ਡ ਥਿਊਰੀ Δ≠0 ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਹੈ, ਭਾਵ ਉੱਥੇ ਸੰਤੁਲਨ ਸੰਭਵ ਨਹੀਂ ਹੈ। ਸਿਰਫ਼ ਉੱਚ ਬਕਲਿੰਗ ਬਲਾਂ PK2 ਆਦਿ ਲਈ। ਇਹ ਦੁਬਾਰਾ Δ=0 ​​ਹੋਵੇਗਾ ਅਤੇ ਇਸ ਤਰ੍ਹਾਂ v(z)≠0 ਵੀ ਹੋਵੇਗਾ। ਇਸ ਸਿਧਾਂਤਕ ਸਿੱਟੇ ਦਾ ਕਾਰਨ, ਜੋ ਅਸਲ ਵਿਹਾਰ ਨਾਲ ਮੇਲ ਨਹੀਂ ਖਾਂਦਾ, ਵਿਭਿੰਨ ਸਮੀਕਰਨ ਦੇ ਰੇਖਿਕਕਰਨ ਵਿੱਚ ਪਿਆ ਹੈ।

ਦੋ ਭਾਗਾਂ ਦੇ ਬਣੇ ਦਬਾਏ ਹੋਏ ਡੰਡਿਆਂ ਦੀ ਬਕਲਿੰਗ

ਅਸੀਂ ਆਪਣੇ ਆਪ ਨੂੰ ਦੋ-ਭਾਗ ਵਾਲੀਆਂ ਦਬਾਈਆਂ ਸਟਿਕਸ ਤੱਕ ਸੀਮਤ ਰੱਖਦੇ ਹਾਂ, ਅਤੇ ਤਿੰਨ ਜਾਂ ਵੱਧ ਹਿੱਸਿਆਂ ਨਾਲ ਬਣੀ ਦਬਾਈਆਂ ਸਟਿਕਸ ਲਈ, ਸਮਾਨ ਅਨੁਪਾਤ ਲਾਗੂ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।

ਸ.3

ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਕੁਨੈਕਸ਼ਨ ਦੀ ਕਿਸਮ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ, ਜਾਲੀ ਦੀਆਂ ਡੰਡੀਆਂ ਵੱਖਰੀਆਂ ਹੁੰਦੀਆਂ ਹਨ (ਅੰਜੀਰ.3a) ਅਤੇ ਫਰੇਮ ਦੀਆਂ ਡੰਡੀਆਂ (ਅੰਜੀਰ.3e). ਕਰਾਸ ਟਾਈ ਦੇ ਬਿਨਾਂ, ਡੰਡੇ ਦਾ ਹਰੇਕ ਹਿੱਸਾ ਆਪਣੇ ਆਪ ਹੀ ਝੁਕ ਜਾਵੇਗਾ (ਅੰਜੀਰ.3b). ਜੇ ਭਰਾਈ ਮੁਕਾਬਲਤਨ ਕਮਜ਼ੋਰ ਹੈ, ਤਾਂ ਇੱਕ ਸਿੰਗਲ ਬੈਲਟ ਡੰਡੇ ਨੂੰ ਪੂਰੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਮੋੜਨ ਤੋਂ ਬਿਨਾਂ ਮੋੜ ਸਕਦਾ ਹੈ. ਜਾਲੀ ਡੰਡੇ ਅੰਜੀਰ ਲਈ.3c ਦੀ ਤੁਲਨਾ ਕੀਤੀ ਜਾ ਸਕਦੀ ਹੈ: ਹਿੰਗਡ ਸਿਸਟਮ ਲਈ ਖੱਬੇ, ਨਿਰੰਤਰ ਬੈਲਟਾਂ ਲਈ ਸੱਜੇ; ਅਤੇ ਫਰੇਮ ਡੰਡੇ ਅੰਜੀਰ ਲਈ.3f ਨਰਮ ਕੁਨੈਕਸ਼ਨ ਸ਼ੀਟਾਂ ਲਈ ਖੱਬੇ ਪਾਸੇ, ਸਖ਼ਤ ਕੁਨੈਕਸ਼ਨ ਸ਼ੀਟਾਂ ਲਈ ਸੱਜੇ ਪਾਸੇ। ਉੱਥੋਂ, ਇਹ ਦੇਖਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ ਪਤਲੀਪਨ λ_ ਦਾ ਬਹੁਤ ਪ੍ਰਭਾਵ ਹੈ1__=s1/i1_. ਡੰਡੇ ਦੇ ਵਿਅਕਤੀਗਤ ਹਿੱਸੇ ਲਈ, I ਰੱਖਿਆ ਗਿਆ ਸੀ1=F1_∙_i12, ਸ1 ਫੀਲਡ ਸਪੇਸਿੰਗ ਹੈ (ਚਿੱਤਰ.3), i1 ਧੁਰੇ ਦਾ ਹਵਾਲਾ ਦਿੰਦਾ ਹੈ1-1(ਦੇਖੋ ਚਿੱਤਰ.4).

ਸ.4

ਅੰਜੀਰ ਦੀਆਂ ਲਚਕੀਲੇ ਬਕਲਿੰਗ ਲਾਈਨਾਂ ਨਾਲ ਮੇਲ ਖਾਂਦੀ ਮਿਸ਼ਰਿਤ ਡੰਡੇ ਦੀ ਬਕਲਿੰਗ ਫੋਰਸ। 3d, ਜਾਂ 3g ਵਿਸਤ੍ਰਿਤ ਸਿਧਾਂਤਕ ਜਾਂਚਾਂ ਦਾ ਵਿਸ਼ਾ ਸੀ। ਜੇ ਡੰਡੇ ਵਿਲੱਖਣ ਭਾਗਾਂ (ਜਿਵੇਂ ਕਿ ਇੱਕ ਪਸਲੀ ਦੇ ਨਾਲ) ਦੀ ਬਣੀ ਹੋਈ ਸੀ ਜਾਂ ਜੇ ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਕੁਨੈਕਸ਼ਨ ਇੰਨੇ ਵਾਰ-ਵਾਰ ਹੁੰਦੇ ਸਨ ਕਿ ਦੋ ਹਿੱਸਿਆਂ ਤੋਂ ਝੁਕਿਆ ਇੱਕ ਡੰਡਾ ਇੱਕ ਡੰਡੇ ਤੋਂ ਇਸਦੇ ਪ੍ਰਭਾਵ ਵਿੱਚ ਵੱਖਰਾ ਨਹੀਂ ਹੁੰਦਾ, ਤਾਂ ਇਹ σ__K=__π__2__E/λ__y__2. ਉੱਥੇ ਇਹ λ__y=sK/iy (ਅੰਜੀਰ 4) ਨੂੰ ਦਰਸਾਉਂਦਾ ਹੈ। ਹਾਲਾਂਕਿ, ਇਹ ਬਕਲਿੰਗ ਤਣਾਅ ਅਭਿਆਸ ਵਿੱਚ ਪੂਰੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਨਹੀਂ ਪਹੁੰਚਿਆ ਜਾਵੇਗਾ ਕਿਉਂਕਿ ਇਸਦੇ ਲਈ ਕਾਫ਼ੀ ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਕੁਨੈਕਸ਼ਨ ਨਹੀਂ ਹਨ, ਅਤੇ ਉਹ ਲਚਕੀਲੇ ਵੀ ਹਨ. ਇੱਕ ਅਨੁਮਾਨ ਜੋ ਜ਼ਿਆਦਾਤਰ ਮਾਮਲਿਆਂ ਵਿੱਚ ਸੰਤੁਸ਼ਟ ਹੁੰਦਾ ਹੈ ਪ੍ਰਾਪਤ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ ਜੇਕਰ ਅਸੀਂ ਪ੍ਰਸਤਾਵ F ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਪਾਉਂਦੇ ਹਾਂ। Engesser\a ਕਿ ਦੋ ਹਿੱਸਿਆਂ ਦੀ ਬਣੀ ਦਬਾਈ ਹੋਈ ਡੰਡੇ ਦਾ ਝੁਕਣ ਵਾਲਾ ਤਣਾਅ ਬਰਾਬਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ

σ__K=_π__2__E/λ__yi__2.

λyi ਅਖੌਤੀ ਆਦਰਸ਼ ਪਤਲੀਤਾ ਹੈ।

ਕ੍ਰਾਸ ਟਾਈਜ਼ ਸੰਖਿਆ ਵਿੱਚ ਕਾਫੀ ਹੋਣੇ ਚਾਹੀਦੇ ਹਨ ਅਤੇ ਡੰਡੇ ਦੇ ਦੋਵਾਂ ਹਿੱਸਿਆਂ ਨੂੰ ਇਕੱਠੇ ਕੰਮ ਕਰਨ ਲਈ ਮਜ਼ਬੂਰ ਕਰਨ ਲਈ ਇੰਨੇ ਮਜ਼ਬੂਤ ​​ਹੋਣੇ ਚਾਹੀਦੇ ਹਨ। ਸੈਕੰਡਰੀ ਤਣਾਅ ਨੂੰ ਛੱਡ ਕੇ, ਟਰਾਂਸਵਰਸ ਲਿੰਕ ਉਦੋਂ ਤੱਕ ਤਣਾਅ ਰਹਿਤ ਰਹਿੰਦੇ ਹਨ ਜਦੋਂ ਤੱਕ ਡੰਡਾ ਸਿੱਧਾ ਰਹਿੰਦਾ ਹੈ। ਇਹ ਸਿਰਫ ਝੁਕਣ ਦੇ ਨਾਲ ਹੀ ਹੈ ਕਿ ਉਹਨਾਂ ਨੂੰ ਬਲ ਪ੍ਰਾਪਤ ਕਰਨੇ ਪੈਂਦੇ ਹਨ, ਅਤੇ ਉਹਨਾਂ ਨੂੰ ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਬਲਾਂ ਨੂੰ ਸੰਚਾਰਿਤ ਕਰਨਾ ਪੈਂਦਾ ਹੈ ਜੋ ਝੁਕਣ ਨਾਲ ਵਧਦੀਆਂ ਹਨ। ਜੇਕਰ ਇਹ ਇੱਕ ਲਚਕੀਲਾ ਰੇਖਾ ਹੈ

I=const ’ਤੇ ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਫੋਰਸ। ਬਰਾਬਰ ਹੈ

Q = M’ = - EI∙v’‘’।

ਅੰਜੀਰ ਦੇ ਨਾਲ. 5 m ਨੂੰ ਤੁਰੰਤ ਪੜ੍ਹਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ Q(z)=PK∙v’(z)। ਡੰਡੇ ਦੇ ਅੰਤ ਵਿੱਚ ਸਭ ਤੋਂ ਉੱਚਾ ਮੁੱਲ ਹੈ

ਸ.5

ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਕਨੈਕਸ਼ਨ ਇਸ ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਫੋਰਸ ਨੂੰ ਅਨੁਕੂਲ ਕਰਨ ਦੇ ਯੋਗ ਹੋਣੇ ਚਾਹੀਦੇ ਹਨ. ਕਿਉਂਕਿ ਅਨੁਸਾਰੀ ਲੋਡ ਬਕਲਿੰਗ ਫੋਰਸ PK ਹੈ, ਇਹ ਕਾਫ਼ੀ ਹੈ ਜੇਕਰ ਇਸਦੇ ਲਈ ਟਰਾਂਸਵਰਸ ਕਨੈਕਸ਼ਨਾਂ ਵਿੱਚ ਵੀ ਲੋਡ-ਬੇਅਰਿੰਗ ਸੀਮਾ ਤੱਕ ਪਹੁੰਚ ਜਾਂਦੀ ਹੈ - ਅਰਥਾਤ ਪੂਰੇ ਡੰਡੇ ਦੇ ਨਾਲ। ਸਪੱਸ਼ਟ ਤੌਰ ’ਤੇ, ਕੋਈ ਲਾਭ ਨਹੀਂ ਹੋਵੇਗਾ ਜੇਕਰ Q0 ਪ੍ਰਾਪਤ ਕਰਨ ਲਈ ਕਰਾਸ-ਲਿੰਕਾਂ ਦਾ ਆਕਾਰ ਜ਼ਰੂਰੀ ਨਾਲੋਂ ਬਹੁਤ ਜ਼ਿਆਦਾ ਮਜ਼ਬੂਤ ​​​​ਹੋਵੇ। ਦੂਜੇ ਪਾਸੇ, ਕਰਾਸ-ਲਿੰਕ ਜੋ ਬਹੁਤ ਕਮਜ਼ੋਰ ਹਨ, ਡੰਡੇ ਦੇ ਸਮੇਂ ਤੋਂ ਪਹਿਲਾਂ ਫੇਲ ਹੋਣ ਦਾ ਕਾਰਨ ਬਣਦੇ ਹਨ।

ਉਪਰੋਕਤ ਸਮੀਕਰਨ ਸ਼ੁਰੂ ਵਿੱਚ ਨਹੀਂ ਵਰਤੀ ਜਾ ਸਕਦੀ ਕਿਉਂਕਿ ਬਕਲਿੰਗ ਤੀਰ ਦੀ ਤੀਬਰਤਾ ਅਣਜਾਣ ਹੈ। ਡੰਡੇ PK ਦੇ ਅਧੀਨ ਉਦਾਸੀਨ ਸੰਤੁਲਨ ਵਿੱਚ ਹੈ ਅਤੇ, ਘੱਟੋ-ਘੱਟ ਅਨੁਮਾਨ ਦੀ ਪਹਿਲੀ ਡਿਗਰੀ ਵਿੱਚ, ਇੱਕ ਮਨਮਾਨੇ ਮੁੱਲ ਲੈ ਸਕਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਲਈ ਇਹ ਲਾਭਦਾਇਕ ਹੈ, F ਦੇ ਪ੍ਰਸਤਾਵ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ. ਕ੍ਰੋਹਨ-a, ਉਸ ਬਕਲਿੰਗ maxv ਦੀ ਤੀਬਰਤਾ ਨੂੰ ਨਿਰਧਾਰਤ ਕਰਨ ਲਈ ਜਿਸ ’ਤੇ ਝੁਕੀ ਹੋਈ ਡੰਡੇ ਝੁਕਣ ਕਾਰਨ ਅਸਫਲ ਹੋਣ ਕਾਰਨ ਆਪਣੀ ਬੇਅਰਿੰਗ ਸਮਰੱਥਾ ਗੁਆ ਦਿੰਦੀ ਹੈ। ਇਹ ਨਿਸ਼ਚਤ ਤੌਰ ’ਤੇ ਵਾਪਰੇਗਾ ਜੇਕਰ ਉਪਜ ਬਿੰਦੂ ਮੋੜ (ਚਿੱਤਰ 4) ਦੇ ਅਤਰ ਦੇ ਪਾਸੇ ’ਤੇ ਪਹੁੰਚ ਗਿਆ ਹੈ।6). ਇਸਦੇ ਲਈ ਮੋੜ ਹੋਰ ਵਧਦੇ ਹਨ ਅਤੇ ਸੰਬੰਧਿਤ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਪਲਾਂ ਨੂੰ ਲਾਗੂ ਨਹੀਂ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ।

Fig. 6

ਮੋੜ ਦੇ ਕੰਕੇਵ ਪਾਸੇ ’ਤੇ ਕੁੱਲ ਤਣਾਅ ਅੰਜੀਰ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਹੈ।6ਆਦਰਸ਼ ਪਲਾਸਟਿਕ ਸਮੱਗਰੀ ਲਈ

ਉੱਥੋਂ ਸਭ ਤੋਂ ਵੱਡਾ ਝਗੜਾ ਆਉਂਦਾ ਹੈ ਜੋ ਅਜੇ ਵੀ ਸਹਿਣ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ

maxQ0 ਡੰਡੇ ਦੇ ਸਿਰੇ ’ਤੇ ਅਨੁਸਾਰੀ ਟ੍ਰਾਂਸਵਰਸ ਫੋਰਸ ਹੈ।

ਜੇਕਰ σK Tetmeier\ ਦੇ ਫਾਰਮ ਲਈ ਵਰਤਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ ਅਤੇ σF= ਪਾਓ3,1t/cm2ਅਤੇ sK=e/2∙ λy ਜੋ iy≈e/ ਨਾਲ ਮੇਲ ਖਾਂਦਾ ਹੈ2, ਫਿਰ Krohn\ ਦਾ maxQ ਦਾ ਅਨੁਮਾਨਿਤ ਮੁੱਲ ਪ੍ਰਾਪਤ ਹੁੰਦਾ ਹੈ0=F/28(Q ਵਿੱਚ t, F cm ਵਿੱਚ2).

ਆਰਬਿਟਰਰੀ ਲਾਈਨਾਂ ਲਈ ਬਕਲਿੰਗ ਤਣਾਅ ਪ੍ਰਾਪਤ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ

maxQ0=μK∙SK.

ਗੁਣਾਂਕ μK ਡੰਡੇ ਦੀ ਪਤਲੀਤਾ ਨਾਲ ਬਦਲਦਾ ਹੈ, ਇਹ ਸਮੱਗਰੀ ’ਤੇ ਵੀ ਨਿਰਭਰ ਕਰਦਾ ਹੈ। ਜਦੋਂ ਉਪਰੋਕਤ ਸਮੀਕਰਨ ਨੂੰ ਬਕਲਿੰਗ ਦੇ ਵਿਰੁੱਧ ਸੁਰੱਖਿਆ ਦੇ ਗੁਣਾਂਕ ਦੁਆਰਾ ਵੰਡਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ ਤਾਂ ਇਸਨੂੰ ਲਿਖਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ

dozv__Q=μ∙dozvS.

ਰੇਖਿਕ ਪ੍ਰਣਾਲੀਆਂ ਦੀ ਬਕਲਿੰਗ

ਰੇਖਿਕ ਪ੍ਰਣਾਲੀਆਂ ਦੇ ਮਾਮਲੇ ਵਿੱਚ, ਇੱਕ ਡੰਡੇ ਦੀ ਮੋੜਨ ਦੀ ਲੰਬਾਈ sK=β∙h ਨਿਰਧਾਰਤ ਕਰਨਾ ਆਮ ਗੱਲ ਹੈ ਜੋ ਕਿ ਦੋਵਾਂ ਸਿਰਿਆਂ ’ਤੇ ਟਿਕੀ ਹੋਈ ਹੈ ਅਤੇ ਤੁਲਨਾ ਲਈ ਜਿਸਦਾ ਝੁਕਣ ਦਾ ਬਲ PK=π ਹੈ।2EI/s2K ਜਿਵੇਂ ਵੱਡਾ। ਹੇਠਾਂ ਦਿੱਤੀਆਂ ਉਦਾਹਰਣਾਂ ਲਈ ਇੱਕ ਤੁਲਨਾਤਮਕ “ਬੱਕਲਿੰਗ ਲੰਬਾਈ” ਦਿੱਤੀ ਜਾਵੇਗੀ।

a) ਡੰਡੇ ਦੋਵਾਂ ਸਿਰਿਆਂ ’ਤੇ ਕਲੈਂਪ ਕੀਤੇ ਗਏ (EI=const.)

ਸ.7

ਅੰਜੀਰ ਦੇ ਮਾਮਲੇ ਲਈ.7ਬਕਲਿੰਗ ਦਾ PK= ਹੈ4π2EI/h2=4,0∙PE, ਤੁਲਨਾਤਮਕ “ਬੱਕਲਿੰਗ ਲੰਬਾਈ” sK=h/2ਅਤੇ ਲਚਕੀਲੇ ਬਕਲਿੰਗ ਲਾਈਨ v(z)=D(1- cos2πz/h)।

ਅ) ਇੱਕ ਸਿਰੇ ’ਤੇ ਰਾਡ ਮੁਕਤ (ਅੰਜੀਰ.8)

ਸ. 8

ਇਹ ਮੰਨਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ ਕਿ ਡੰਡੇ ਦੇ ਝੁਕਣ ਨਾਲ P ਦੀ ਦਿਸ਼ਾ ਨਹੀਂ ਬਦਲਦੀ। ਫਿਰ (EI=ਕੰਸਟ.)

PK=π2ਈ.ਆਈ/4h2=PE/4,   sK=2h

v(z)=D(1-cosπz/2h)।

ਮੁਫ਼ਤ ਸਿਰੇ z=h ਲਈ ਕੰਟੋਰ ਸ਼ਰਤਾਂ ਇੱਥੇ ਹਨ

M=0 ਜਾਂ v’’=0

Q=M’-Pv’=0 ਜਾਂ v’’+a2∙v’=0.

c) ਇੱਕ ਸਿਰੇ ’ਤੇ ਚਿਪਕਿਆ ਹੋਇਆ ਸਟਿੱਕ (ਅੰਜੀਰ 9)

ਸ.9

ਕੰਟੋਰ ਹਾਲਾਤ ਦੇ ਨਾਲ

z=0 ਅਤੇ v’=0 ਲਈ z=0

z=h ਲਈ v=0 ਅਤੇ v’=0

EI=const ਲਈ ਪ੍ਰਾਪਤ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ। ਬਕਲਿੰਗ ਸਥਿਤੀ

sin_αh - αh∙cos_αh=0_,_

ਜਾਂ ਬਰਾਬਰ

tgαh=αh।   (4)

ਇਸ ਪਾਰਦਰਸ਼ੀ ਸਮੀਕਰਨ ਦੀਆਂ ਜੜ੍ਹਾਂ ਟੇਬਲ K ਵਿੱਚ ਮਿਲਦੀਆਂ ਹਨ। ਹਯਾਸ਼ੀ ਦਾ। ਸਭ ਤੋਂ ਘੱਟ ਬਕਲਿੰਗ ਬਲ ਟੇਬਲ PK ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਹੈ1=4,49342/ h2∙ EI =2,046π2EI/h2.

ਤੁਲਨਾਤਮਕ ਬਕਲਿੰਗ ਲੰਬਾਈ sK = h / √ ਹੈ2,046=0,699h.

d) ਇੱਕ ਵਿਕਾਰ ਦੇ ਨਾਲ ਇੱਕ ਸਿਰੇ ’ਤੇ ਜਕੜਿਆ ਹੋਇਆ ਡੰਡਾ (ਅੰਜੀਰ.10)

Fig. 10

ਅਸੀਂ ਸਥਿਰ ਆਕਾਰ ਦੇ ਟਿਪ ਵਿਸਥਾਪਨ ਦੇ ਮਾਮਲੇ ’ਤੇ ਵਿਚਾਰ ਕਰਾਂਗੇ। ਉਸ ਲਈ ਕੰਟੋਰ ਸ਼ਰਤਾਂ ਹਨ

v=0ਅਤੇ v’=0 ਲਈ z=0,

v=v1ਅਤੇ v’’=0_z=h ਲਈ।

ਇਹ ਇੱਕ ਲਚਕੀਲੇ ਰੇਖਾ ਦੇ ਨਾਲ ਇੱਕ ਸੰਤੁਲਨ ਸਮੱਸਿਆ ਹੈ

(4)). ਇਹ ਡੰਡੇ ਦੇ ਵਿਵਹਾਰ ਦੀ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾ ਹੈ ਕਿ ਡੰਡੇ ਦੇ ਵਿਚਕਾਰਲੇ ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਸਿਰੇ ਦੇ ਮੋੜ ਸ਼ੁਰੂ ਵਿੱਚ ਵੱਧਦੇ ਲੋਡ P ਦੇ ਨਾਲ ਛੋਟੇ ਹੁੰਦੇ ਹਨ ਅਤੇ ਸਿਰਫ ਉੱਚੇ ਲੋਡ ਲਈ ਆਪਣਾ ਚਿੰਨ੍ਹ ਬਦਲਦੇ ਹਨ। ਸ.10ਅੱਧੀ ਉਚਾਈ ’ਤੇ ਮੋੜ ਦਿਖਾਉਂਦਾ ਹੈ।

e) ਦੋ ਖੇਤਰਾਂ ਵਿੱਚ ਲਗਾਤਾਰ ਸਟਿੱਕ

ਸ.11

ਦੋਵੇਂ ਹੱਲ ਖੇਤਰਾਂ ਲਈ (ਅੰਜੀਰ.11) ਅਸੀਂ ਸੈਟਿੰਗ ਨੂੰ ਲਾਗੂ ਕਰਾਂਗੇ

ਅਤੇ_। v(z1) = ਏ1∙synαz1+ ਬੀ1∙cosαz1+ ਸੀ1∙z1+ ਡੀ1,_

II. v(z2) = ਏ2∙synαz2+ ਬੀ2∙cosαz2+ ਸੀ2∙z2+ ਡੀ2.

ਸਾਦਗੀ ਲਈ ਇਸ ਨੂੰ ਹੋਣ ਦਿਓ (EI)1=(EI)2=EI। ਅੱਠ ਸਥਿਰਾਂਕਾਂ ਨੂੰ ਲੱਭਣ ਲਈ A1, …, ਏ2, … ਕੰਟੋਰ ਸ਼ਰਤਾਂ ਵਜੋਂ ਸੇਵਾ ਕਰਦੇ ਹਨ

v=0ਅਤੇ v’=0 ਲਈ z1=0,

v=0ਅਤੇ v’’=0 ਲਈ z2=ਘ,

ਅਤੇ ਨਾਲ ਹੀ ਖੇਤਰਾਂ I ਅਤੇ II ਵਿਚਕਾਰ ਪਰਿਵਰਤਨਸ਼ੀਲ ਸਥਿਤੀਆਂ

v=0 ਲਈ z1=h i ਲਈ z2=0,

v’’ (z1=h)=v’(z2=0),

v’’ (z1=h)=v’’(z2=0).

ਕੰਡੀਸ਼ਨਲ ਸਮੀਕਰਨਾਂ ਹੇਠਾਂ ਦਿੱਤੀ ਸਾਰਣੀ ਵਿੱਚ ਦਿੱਤੀਆਂ ਗਈਆਂ ਹਨ

ਗੁਣਾਂਕ ਦੇ ਨਿਰਧਾਰਕ ਨੂੰ ਜ਼ੀਰੋ ਦੇ ਬਰਾਬਰ ਸੈੱਟ ਕਰਕੇ, ਬਕਲਿੰਗ ਸਥਿਤੀ ਪ੍ਰਾਪਤ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ

ਝੁਕਣ ਦੀ ਲੰਬਾਈ sK=0,878_h_, ਜਦੋਂ ਕਿ ਅੰਜੀਰ ਲਈ।35ਜਾਂ ਤਾਂ β=0,699. ਦੇ ਮੁਕਾਬਲੇ ਬਕਲਿੰਗ ਫੋਰਸ ਘੱਟ ਗਈ2,046:1,297ਇੱਕ ਦੂਜੇ ਖੇਤਰ ਨੂੰ ਜੋੜਨ ਦੇ ਕਾਰਨ ਜੋ ਕਿ ਹਿੰਗਡ ਹੈ। ਜੇਕਰ ਦੂਜੇ ਖੇਤਰ ਨੂੰ ਉੱਚਾ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਸੀ, ਤਾਂ ਬਕਲਿੰਗ ਫੋਰਸ ਦੁਬਾਰਾ ਸਿਖਰ ਤੱਕ ਵਧ ਜਾਵੇਗੀ।2,04_PE_।

ਫਾਰਮੂਲੇ ਦੀ ਇਹ ਇਤਿਹਾਸਕ ਪੇਸ਼ਕਾਰੀ ਕੋਈ ਪ੍ਰੋਜੈਕਟ ਜਾਂ ਢਾਂਚੇ ਦੀ ਸਥਿਰਤਾ ਦਾ ਸਬੂਤ ਨਹੀਂ ਹੈ। ਆਦਰਸ਼ ਸਿੱਧੇ ਸਦੱਸ, ਕੇਂਦ੍ਰਿਤ ਲੋਡ ਅਤੇ ਲਚਕੀਲੇ ਖੇਤਰ ਦੀਆਂ ਕਲਾਸੀਕਲ ਧਾਰਨਾਵਾਂ ਵਿੱਚ ਜ਼ਰੂਰੀ ਤੌਰ ’ਤੇ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਅਪੂਰਣਤਾ, ਬਕਾਇਆ ਤਣਾਅ, ਸਨਕੀਤਾ, ਕੁਨੈਕਸ਼ਨ ਕਠੋਰਤਾ, ਸਮੱਗਰੀ ਗੈਰ-ਰੇਖਿਕਤਾ, ਪਾਸੇ ਦੀ ਸਥਿਰਤਾ ਅਤੇ ਨਾ ਹੀ, ਜਦੋਂ ਲਾਗੂ ਹੋਵੇ, ਅੱਗ, ਭੂਚਾਲ ਦੀ ਕਿਰਿਆ ਅਤੇ ਅਸੈਂਬਲੀ ਪੜਾਅ ਸ਼ਾਮਲ ਨਹੀਂ ਹੁੰਦੇ ਹਨ। ਅਸਲ ਢਾਂਚੇ ਦੀ ਗਣਨਾ ਇੱਕ ਅਧਿਕਾਰਤ ਸਿਵਲ ਇੰਜੀਨੀਅਰ ਦੁਆਰਾ ਵੈਧ ਨਿਯਮਾਂ ਅਤੇ ਮਾਪਦੰਡਾਂ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਕੀਤੀ ਜਾਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ।