แรงดันดินที่ใช้งานอยู่บนผนังกันดิน

เนื้อหาจากผู้เชี่ยวชาญการเก็บถาวร: ข้อความและสูตรที่สแกนจะรักษาเรื่องราวทางทฤษฎีในอดีต แต่ไม่ใช่การศึกษาทางธรณีเทคนิค โครงการกำแพงกันดิน การคำนวณเสถียรภาพ การประเมินกำแพงที่มีอยู่ แผนการขุดค้น หรือคำแนะนำในการดำเนินการ แรงดันดินและน้ำขึ้นอยู่กับดินเฉพาะ การแบ่งชั้น การบดอัด การระบายน้ำ น้ำบาดาล เรขาคณิต การเคลื่อนที่ของผนัง น้ำหนักเพิ่มเติม การเกิดน้ำค้างแข็งและแผ่นดินไหว สำหรับแต่ละกรณีจริง จำเป็นต้องมีงานสืบสวน ข้อมูลห้องปฏิบัติการ มาตรฐานที่ถูกต้อง และการตรวจสอบร่วมโดยวิศวกรธรณีเทคนิคและโครงสร้างที่ได้รับอนุญาต

Savo Kusić มุ่งเน้นไปที่ หน้าต่างไม้, หน้าต่างไม้-อลูมิเนียม, หน้าต่างแบบกำหนดเอง, ประตู และ ขอใบเสนอราคา บทความนี้ยังคงเป็นเอกสารสำคัญทางประวัติศาสตร์ และไม่ได้นำเสนอการออกแบบทางธรณีเทคนิค การคำนวณ หรือการก่อสร้างกำแพงกันดิน

แรงดันดินบนกำแพงกันดิน

มวลดินที่รองรับโดยกำแพงกันดินจะสร้างแรงกดดันต่อมวลดิน โดยมีแนวโน้มที่จะดันไปข้างหน้าในการแปล (รูปที่ 1a) หรือผลักมัน (รูปที่ 1b) ขนาดของแรงดันดิน E ขึ้นอยู่กับหลายปัจจัย โดยคุณสมบัติทางกายภาพที่สำคัญที่สุดของดิน การเสียรูปของผนัง ความชื้นในดินและสภาพน้ำใต้ดิน ความสูงของผนัง ภาระภายนอก และความหยาบของพื้นผิวด้านในของผนัง

Image 1 — การเคลื่อนที่เชิงแปลและการหมุนของกำแพงกันดิน

ความดันโลกที่อยู่นิ่ง

หากกำแพงกันดินแข็งและเคลื่อนย้ายไม่ได้ แรงดันที่กระทำต่อกำแพงจะเรียกว่า แรงดันดินขณะพัก และเขียนแทนด้วย E0 นี่คือแรงกดดันที่เกิดขึ้นในดินที่ไม่ถูกรบกวนที่ระดับความลึกที่สังเกตได้อย่างแน่นอน ภายใต้อิทธิพลของน้ำหนักของดินเอง และอาจเกิดจากการโหลดชั้นที่ถูกกัดเซาะก่อนหน้านี้ไว้ล่วงหน้า ความกดอากาศขณะนิ่งนั้นเกิดขึ้นได้ยากและเกิดขึ้นเฉพาะในบางกรณีเท่านั้น เช่น กำแพงกันดินที่สร้างด้วยหินแข็ง จากนั้นจึงมีอุโมงค์และท่อแบบปิด และกับท่าเรือขนาดใหญ่ซึ่งไม่สามารถเคลื่อนที่ได้อย่างสมบูรณ์ (รูปที่ 2)

Figure 2 — แรงดันดินนิ่งบนท่าเรือขนาดใหญ่

แรงดันดินที่ใช้งานอยู่

หากกำแพงรองรับภายใต้อิทธิพลของแรงกดดัน E เคลื่อนไปข้างหน้าหรือถอยหลังรอบจุดเท้า A หรือจุดที่ต่ำกว่าบางจุด ซึ่งเป็นกรณีปกติในดินอัดตัวได้ ยกเว้นโครงสร้างปิดและขนาดใหญ่ดังที่กล่าวมาข้างต้น มวลดินด้านหลังกำแพงจะขยายตัว หากการเคลื่อนตัวของผนังมีขนาดใหญ่เพียงพอ ดินส่วนหนึ่งที่อยู่ด้านหลังผนัง ซึ่งก็คือปริซึม ABCA จะถูกฉีกออกและเลื่อนลงไปตามพื้นผิวเลื่อน AC (รูปที่ 2) แรงดันที่กระทำโดยปริซึมเลื่อนบนผนังกันดินเรียกว่าแรงดันดินแบบแอกทีฟ และแสดงด้วย Ea ความดันนี้ต่ำกว่าความดันพักอย่างมาก ประมาณ 0,5 ถึง 0,7 E0 เนื่องจากการเลื่อนของปริซึมโลก ABCA ความเค้นเฉือน τ จะถูกกระตุ้นตามพื้นผิวเลื่อนที่เกิดขึ้น AC ซึ่งต่อต้านการเลื่อนและลดแรงดันดิน ในขณะที่ปริซึม ABCA เริ่มเลื่อน ความเค้นเฉือน τ จะไปถึงค่าสูงสุด ซึ่งหมายความว่าในขณะนั้นค่าของแรงดันดินที่ใช้งาน E จะน้อยที่สุด ดังนั้น Ea คือค่าขีดจำกัดล่างของแรงดันดิน

การทดสอบแรงดันดินของ Terzaghi ด้วยวัสดุทรายบนผนังที่มีความสูง h=1,50 m แสดงให้เห็นว่าเพื่อให้ได้ค่าขีดจำกัดล่างของแรงดันดินที่ใช้งานอยู่ Ea ซึ่งเป็นค่าเฉลี่ยการเคลื่อนที่ในแนวนอนของผนัง Δl ของ 5/10.000 ความสูงของผนังหรือการหมุนด้านบนของผนัง Δl ของ 1/5.000 h รอบขา A.

แรงดันดินแบบพาสซีฟ

หากเราใช้แรงกดบนผนังจากด้านนอกเข้าหาด้านในของดิน (รูปที่ 3) ผนังจะเคลื่อนไปข้างหลังและดินจะอัดแน่น เมื่อการเคลื่อนที่ของผนังถึงค่าที่กำหนด Δl ปริซึมดิน ABCA จะแยกออกจากพื้นดิน ซึ่งจะถูกผลักขึ้นด้านบนโดยพื้นผิวเลื่อน AC ภายใต้การกระทำเพิ่มเติมของแรงภายนอก ความต้านทานที่ดินมีต่อการกระทำของแรงภายนอกในขณะที่แยกปริซึม ABCA คือ แรงดันดินแบบพาสซีฟ Ep เป็นค่าขีดจำกัดบนสูงสุดที่แรงดันดินสามารถเข้าถึงได้

แรงดันดินที่อยู่นิ่งจะถูกกำหนดโดยการทดลอง ในขณะที่ความดันดินแบบแอคทีฟและพาสซีฟสามารถกำหนดได้ด้วยคอมพิวเตอร์ โดยใช้วิธีการวิเคราะห์หรือกราฟิก และขึ้นอยู่กับความรู้เกี่ยวกับลักษณะทางกายภาพของดิน ซึ่งโดยปกติจะกำหนดโดยวิธีการในห้องปฏิบัติการ

Figure 3 — แรงดันดินแบบพาสซีฟและปริซึมเลื่อน

สำคัญสำหรับแอปพลิเคชัน: สถานะ active, passive และ idle ไม่ได้ถูกเลือกตามชื่อของโครงสร้างเท่านั้น จะต้องแสดงให้เห็นถึงการเคลื่อนที่ของผนังที่อนุญาต ความเครียดที่มีประสิทธิภาพ สภาพการระบายน้ำหรือไม่ระบายน้ำ ระดับน้ำใต้ดินและการเปลี่ยนแปลง น้ำหนักเพิ่มเติม และโอกาสที่จะสูญเสียดินด้านหน้าผนัง การเลือกสถานะแรงดันที่ไม่ถูกต้องอาจเป็นอันตรายต่อเสถียรภาพต่อการเลื่อน การพลิกคว่ำ ความสามารถในการรับน้ำหนักของดิน และความแข็งแรงของผนัง

การหาค่าสัมประสิทธิ์ความดันพัก K0

In the case when the retaining wall is exposed to the effect of static pressure, the static pressure E0, which is greater than the active earth pressure, should be adopted for the dimensioning of the retaining wall. ขนาดอยู่ระหว่างแรงดันดินแบบแอคทีฟและพาสซีฟ ขึ้นอยู่กับชนิดของดินและการบดอัด

ที่ความลึก t ใต้พื้นผิวดิน ความดันแนวตั้งจากน้ำหนักของดินเองคือ σt = γ·t หากไม่มีความเป็นไปได้ที่ดินจะขยายตัวด้านข้าง ความดันแนวนอน σh = γ·t·K0, โดยที่ K0 = σh/σt.

K0 คือแรงกดขณะพัก ค่าสัมประสิทธิ์แรงดันพักสามารถกำหนดได้โดยการทดสอบแบบสามแกนด้วยวิธีต่อไปนี้

ตัวอย่างดินที่ไม่ถูกรบกวนซึ่งนำมาจากความลึกของความดันพักจะถูกวางไว้ในอุปกรณ์สามแกน โดยที่ความดันด้านข้าง σ3 เมื่อใช้ภาระในแนวตั้ง σ1 จะถูกปรับเพื่อไม่ให้เกิดการเสียรูปด้านข้างเกิดขึ้น กล่าวคือ การเสียรูปด้านข้างของตัวอย่างมีค่าเท่ากับศูนย์ ค่าของแรงดันไฟฟ้าที่มีประสิทธิภาพ σ’1 และ σ’3 ถูกนำไปใช้กับแผนภาพ σ’1 – σ’3 (รูปที่ 4) และได้รับเส้นสัมผัสเส้นตรงกับส่วนเริ่มต้นของแผนภาพ ความชันที่กำหนดค่า K0 = σ’3/σ’1.

Figure 4 — การหาค่าสัมประสิทธิ์ K__0 ของแรงกดพักโดยการทดสอบแบบสามแกน

จากข้อมูลของ Petermann ค่าโดยประมาณของสัมประสิทธิ์ความดันขณะพักคือ

สำหรับทรายอัด K0 = 0,40 – 0,45

สำหรับทรายร่วน       K0 = 0,45 – 0,50

สำหรับดินเหนียว K0 = 0,60 – 0,75

ค่าห้องปฏิบัติการ: ช่วงโดยประมาณด้านล่างยังคงเป็นส่วนหนึ่งของข้อความต้นฉบับ แต่ไม่สามารถใช้ทดแทนตัวอย่างที่เป็นตัวแทนการทดสอบ แบบจำลองทางธรณีวิทยา และค่าการออกแบบ สัญลักษณ์ OCR ของสูตร ดัชนี และเครื่องหมายอะพอสทรอฟีจะต้องได้รับการตรวจสอบกับแหล่งที่มาที่เชื่อถือได้ก่อนการคำนวณใดๆ

วิธีการหาแรงดันดินที่ใช้งาน — ทฤษฎีของคูลอมบ์

คูลอมบ์เป็นคนแรกที่ตีพิมพ์ทฤษฎีแรงดันดิน (1770 ปี) โดยอิงจากประสบการณ์ภาคสนาม เขามองดูกำแพงกันดินที่รองรับดินที่ร่วน มีอยู่ช่วงหนึ่งที่เขารื้อกำแพงออก โดยที่มวลดินเลื่อนไปตามพื้นผิวเลื่อน AC โดยเอียงเป็นมุม a กับแนวนอน (รูปที่ 5) น้ำหนัก W ของปริซึมดินเลื่อน ABC ซึ่งล้อมรอบด้วยพื้นผิวภูมิประเทศ BC พื้นผิวเลื่อน AC และกำแพงกันดิน AB ทำหน้าที่พร้อมกันบนผนังกันดินและบนพื้นผิวเลื่อน ขนาดของแรงดันดินแอคทีฟ Ea ถูกกำหนดโดยคูลอมบ์ภายใต้สมมติฐานสองข้อต่อไปนี้:

1. ว่าพื้นผิวเลื่อนเป็นพื้นผิวจริง;

2. แรงกระทำทั้งสาม: น้ำหนักของปริซึมเลื่อน W, ความต้านทานของผนังรองรับ Ea และความต้านทานแรงเสียดทาน Q ตามแนวพื้นผิวเลื่อน AC ตัดกันที่จุดหนึ่ง ซึ่งหมายความว่าระนาบของแรงถูกปิด ตามสมมติฐานนี้ ในสภาวะสมดุลขีดจำกัด น้ำหนัก W จะถูกยกเลิกพร้อมกันโดยความต้านทานของผนังรองรับ Ea และความต้านทานแรงเสียดทาน Q ตามแนวพื้นผิวเลื่อน

Figure 5 — การกำหนดแรงดันดินแอคทีฟตามทฤษฎีของคูลอมบ์

สมมติฐานก่อนหน้านี้ไม่สอดคล้องกับความเป็นจริง พื้นผิวเลื่อนไม่ใช่แบบตรง แต่เป็นพื้นผิวโค้ง จุดตัดของแรงกระทำทั้งสามมีอยู่ในกรณีเดียวเท่านั้น เมื่อพื้นผิวของภูมิประเทศด้านหลังผนังเป็นแนวนอน พื้นผิวด้านในของผนังเป็นแนวตั้ง และทิศทางของแรง Ea อยู่ในแนวนอน ในขณะที่ไม่มีอยู่ในกรณีอื่น อย่างไรก็ตาม แม้จะมีความเบี่ยงเบนเหล่านี้ การหาค่าแรงดันดินแอ็กทีฟยังคงยึดตามทฤษฎีของคูลอมบ์ เนื่องจากได้พิสูจน์แล้วว่าสามารถนำมาใช้ได้จริงในหลายกรณี

ในการกำหนดแรงดันดินแอคทีฟ Ea คูลอมบ์สันนิษฐานว่าเนื่องจากผลกระทบของน้ำหนักของมวลดิน W จึงมีการเคลื่อนที่ของกำแพงรองรับและการก่อตัวของปริซึม ABC ของแรงดันดินแอคทีฟ สมมติว่าความต้านทานภายในของดินประกอบด้วยแรงเสียดทานเท่านั้น คูลอมบ์จะสลายน้ำหนัก W ออกเป็นสององค์ประกอบ ส่วนหนึ่งไปในทิศทางของแรงดันดินที่ทำงานอยู่ Ea และอีกส่วนหนึ่งไปในทิศทางของความต้านทานแรงเสียดทานที่เกิดขึ้น Q ตามแนวพื้นผิวเลื่อน (รูปที่ 5b) ในการทำเช่นนั้น คูลอมบ์ยังสันนิษฐานอีกว่าส่วนประกอบกระทำที่มุมของแรงเสียดทานภายในกับเส้นปกติกับพื้นผิวเลื่อน AC และส่วนประกอบ Ea กระทำที่มุมเบี่ยงเบน δ กับเส้นตั้งฉากกับพื้นผิวด้านในของผนัง AB แรง W ถูกกำหนดโดยทิศทาง ขนาด และทิศทาง

สำหรับพื้นผิวเลื่อนที่กำหนดที่มุม α กับแนวนอน แรง W จะได้มาจากพื้นผิวของปริซึมโลก ABC สำหรับความยาว 1,0 m ตั้งฉากกับแผนและน้ำหนักปริมาตรของดิน γ, W=AΔABC x 1,00 x γ แรง Ea และ Q เป็นที่รู้จักโดยทิศทาง ขึ้นอยู่กับแผนของแรง (รูปที่ 5b) และทฤษฎีบทไซน์ที่เรามี:

Figure 6 — กรณีจุดตัดของแรงกระทำ ณ จุดหนึ่ง.

รูปแบบนี้ถูกต้องเฉพาะในกรณีที่ภูมิประเทศเป็นแนวนอน (v=0) พื้นผิวด้านในของผนังเป็นแนวตั้ง (θ=0) และทิศทางของแรง Ea อยู่ในแนวนอน (δ=0) เช่น เมื่อผนังเรียบสนิท (รูปที่. 6).

สำหรับสิ่งที่เรียกว่ากรณีพิเศษของ Rankin เรามี:

น้ำหนัก W ในกรณีนี้คือ W = 0.5·γ·h_2/tg_α โดยที่ γ คือน้ำหนักปริมาตรของดิน

หากเราใส่ค่าก่อนหน้าเข้าไปในสมการของ Ea เราจะได้:

สมการก่อนหน้านี้อ้างถึงพื้นผิวเลื่อนตามอำเภอใจ AC อย่างไรก็ตาม มีความจำเป็นต้องกำหนดแรง Ea สำหรับพื้นผิวการเลื่อนวิกฤต กล่าวคือ แรงที่มีแนวโน้มว่าจะเกิดการเลื่อนมากที่สุด จะเป็นพื้นผิวที่ให้ค่าแรงดันดินแอคทีฟสูงสุดสูงสุด Ea.

สำหรับความสูงของผนังที่กำหนด H และมุมคงที่ของแรงเสียดทานภายใน ϕ ค่าของแรงดันดินที่ใช้งานจะแตกต่างกันไปตามมุมเอียง α ของพื้นผิวเลื่อนถึงแนวนอน จะได้ค่าสูงสุด Ea หากเราแยกความแตกต่าง Ea ด้วย α และตั้งค่าส่วนต่างให้เท่ากับศูนย์:

สูตรไม่ใช่เครื่องคิดเลข: สมการที่สแกนอาจมีเลขชี้กำลัง ดัชนี มุม และเครื่องหมายที่อ่านไม่ออก สิ่งเหล่านี้จะไม่ถูกคัดลอกลงในโครงการโดยปราศจากการเปรียบเทียบกับแหล่งข้อมูลผู้เชี่ยวชาญที่เชื่อถือได้ การตรวจสอบหน่วย สมมติฐานแบบจำลอง และการควบคุมผลลัพธ์ที่เป็นอิสระ การคำนวณจะต้องรวมน้ำ การระบายน้ำ น้ำหนักตามแนวกระดองของผนัง แผ่นดินไหว และกรณีจำกัดที่เกี่ยวข้องทั้งหมด

การกำหนดมุม ϕ และ δ

มุมของแรงเสียดทานภายใน ϕ ถูกกำหนดในห้องปฏิบัติการ ขนาดขึ้นอยู่กับชนิดของดิน ความชื้น และการบดอัด สำหรับดินบางประเภท ค่าของมุม ϕ มักจะอยู่ในช่วงภายในขีดจำกัดที่กำหนดในตาราง 1.

Table 1 — ค่าโดยประมาณของมุมเสียดสีภายใน ϕ สำหรับดินบางประเภท

มุมเบี่ยงเบน δ ของแรง Ea จากปกติถึงพื้นผิวด้านในของผนัง ขึ้นอยู่กับการเสียรูปของผนังและดินที่อยู่ด้านหลัง และความขรุขระของพื้นผิวด้านในของผนัง หากการทรุดตัวของพื้นดินมากกว่าการทรุดตัวของผนัง ซึ่งเป็นกรณีที่พบบ่อยที่สุด มุม δ จะเป็นค่าบวก แรงเสียดทานระหว่างผนังกับพื้นดินจะเคลื่อนขึ้นด้านบน หากการทรุดตัวของผนังมากกว่าการทรุดตัวของพื้นดิน ซึ่งเป็นกรณีพิเศษ มุม δ จะเป็นลบ แรงเสียดทานระหว่างผนังกับพื้นจะลดลง ค่าจำกัดของมุม δ มีไว้สำหรับพื้นผิวผนังที่เรียบสนิท δ=0 สำหรับมุมที่หยาบสนิท δ=ϕ โดยทั่วไป δ=2/3_ϕ_ ถูกนำมาใช้ โดยที่ดินของผนังได้รับการปกป้องอย่างถาวรจากการเปียกอย่างแรง หากดินด้านหลังกำแพงสัมผัสกับแผ่นดินไหวรุนแรง δ=ϕ/2 จะถูกนำมาใช้ และหากเปียกมาก δ=0.

ค่าการออกแบบของมุม: ค่าแบบตารางและคำอธิบาย ϕ และ δ ไม่ได้นำไปใช้กับตำแหน่งเฉพาะโดยตรง การเลือกพารามิเตอร์ต้องสอดคล้องกับประเภทและสภาพของดิน วิธีการติดตั้งและการบดอัด การระบายน้ำ การเคลื่อนที่ของผนังที่คาดหวัง ความหยาบของหน้าสัมผัส และแนวทางโครงการที่เกี่ยวข้อง

การกระจายแรงดันดินหลังกำแพงและจุดโจมตีแรง Ea

Figure 7 — การกระจายแรงดันดินระหว่างการหมุนของกำแพงกันดินรอบจุดตีน A.

การกระจายแรงกดดินตามพื้นผิวด้านในของผนังขึ้นอยู่กับการเสียรูปของกำแพงกันดิน รูปทรงของพื้นผิวดินด้านหลังผนัง และรูปทรงของพื้นผิวด้านในของผนัง

จุดโจมตีของแรงดันดินแบบแอคทีฟ Ea ขึ้นอยู่กับการกระจายแรงดันตามพื้นผิวด้านในของผนังและรูปร่างของมัน โดยจะอยู่ที่ความสูงของจุดศูนย์ถ่วงของพื้นผิวของแผนภาพความดันเสมอ

คูลอมบ์รับรู้ว่าแรงดันดินด้านหลังกำแพงจะเพิ่มขึ้นเป็นเส้นตรงกับความลึก เช่นเดียวกับสิ่งที่เรียกว่าน้ำ การกระจายแรงดันดินที่อุทกสถิต (รูปที่ 7) อย่างไรก็ตาม การกระจายแรงดันอุทกสถิตมีอยู่เฉพาะในกรณีที่ผนังหมุนรอบขา A หรือจุดที่ต่ำกว่าบางจุด ในขณะที่ในกรณีอื่นๆ ทั้งหมดจะเบี่ยงเบนไปจากนั้น

หากกำแพงกันดินหมุนรอบจุดตีนผี A หรือจุดที่ต่ำกว่า ดินจะเคลื่อนลงด้านล่าง (รูปที่ 7a) โดยไม่มีการดันเข้าไปด้านในของดิน ในกรณีนี้ ดินเลื่อนจะปรากฏขึ้นบนพื้นผิวที่มีความต้านทานน้อยที่สุด M1C1, M2C2… ขนานกับพื้นผิวเลื่อน AC ซึ่งเกิดขึ้นเมื่อการหมุนของผนังมีขนาดใหญ่พอที่จะทำให้เกิดปริซึมเลื่อน ABCA.

ดังนั้น ในกรณีนี้ ความดันจะเพิ่มขึ้นตามสัดส่วนกับความลึก กล่าวคือ การกระจายแรงดันดินเป็นไปตามคูลอมบ์อุทกสถิต เราจะได้แผนภาพแรงดันดินแอคทีฟโดยอาศัยความรู้เรื่องแรง Ea และความสูงของผนัง h เนื่องจากแรง Ea เท่ากับพื้นที่ของแผนภาพความดัน abc (รูปที่ 7b):

Ea=x·h/2 ดังนั้น x=2Ea/h,

นั่นคือ เนื่องจาก Ea = ½ γh2Ka, x = γhKa.

Figure 8 — การกระจายแรงดันดินเมื่อผนังหมุนรอบจุด B ด้านบนหรือจุดที่สูงกว่า L.

หากกำแพงกันดินหมุนไปรอบๆ ด้านบนของผนัง B หรือจุดที่สูงกว่า L (รูปที่ 8a) จะมีแรงกดในส่วนบนไปทางด้านในของดิน ซึ่งส่งผลให้ถูกดันขึ้นไปตามพื้นผิวที่มีความต้านทานน้อยที่สุด M1C1, M2C2…

เมื่อผนังหมุนมากเพียงพอ จะเกิดพื้นผิวเลื่อน AC ขึ้น โดยปริซึมเลื่อนจะเลื่อนลงด้านล่างระหว่างการอัดขึ้นรูป เนื่องจากการดันดินในส่วนบน แรงดันดินแบบพาสซีฟจะปรากฏขึ้น ซึ่งสูงกว่าแรงดันดินที่ใช้งานอยู่อย่างมาก และในส่วนนั้น แผนภาพความดัน bd สอดคล้องกับแรงดันแบบพาสซีฟ Ep (รูปที่ 8b) เนื่องจากความดันดินรวม Ea ขึ้นอยู่กับขนาดของปริซึมโลก ABCA และเท่ากับพื้นผิวสามเหลี่ยมของแผนภาพความดัน abe แผนภาพนี้จะลดลงในทิศทางต่อไป จนกว่าพื้นผิวจะเท่ากับพื้นผิวสามเหลี่ยม abe แผนภาพความดันจริงในกรณีนี้คือเส้นโค้ง bc ซึ่งไม่สามารถกำหนดได้ทางคณิตศาสตร์ อย่างไรก็ตาม จุดศูนย์ถ่วง S ของพื้นผิวของแผนภาพ ac อยู่เหนือจุดศูนย์ถ่วงของพื้นผิวของแผนภาพสามเหลี่ยม ซึ่งไม่เป็นผลดีต่อเสถียรภาพของกำแพงกันดิน เนื่องจากจุดโจมตีของแรง Ea นั้นสูงกว่า จากข้อมูลของ Terzaghi พบว่ามีความสูงเพียงครึ่งหนึ่งของกำแพงรองรับ

หากผนังรองรับถูกเลื่อนไปข้างหน้าในการแปล (รูปที่ 9a) แรงกดดันก่อนการเคลื่อนที่จะสอดคล้องกับความดันดินในสถานะพัก E0 จะลดลง โดยที่พื้นผิวที่มีความต้านทานต่ำกว่าจะไม่ปรากฏ แต่เมื่อผนังเคลื่อนที่ขนาดใหญ่เพียงพอ พื้นผิวเลื่อน AC จะถูกสร้างขึ้น โดยที่ปริซึมดิน ABC เลื่อนลง เนื่องจากความดันรวมเท่ากับพื้นที่สามเหลี่ยมของแผนภาพความดัน abe (รูปที่ 9b) แผนภาพความดันจะลดลงในเส้นทางต่อไป แผนภาพความดันที่แท้จริงคือเส้นโค้ง ac ซึ่งไม่สามารถกำหนดได้ทางคณิตศาสตร์ จากข้อมูลของ Terzaghi จุดศูนย์ถ่วง S อยู่ที่ความสูง 0,40 – 0,45_h_.

Figure 9 — การกระจายแรงดันดินระหว่างการเคลื่อนที่เชิงแปลของกำแพงกันดินไปข้างหน้า

เมื่อพิจารณาวิธีการกำหนดแรงดันดินเป็นค่าสูงสุด ค่าที่ใหญ่ที่สุดสำหรับแรงดันดินแบบแอกทีฟ และค่าน้อยที่สุดสำหรับแรงดันดิน ทฤษฎีของคูลอมบ์ถือเป็นวิธีการที่รุนแรงที่สุดในการหาแรงดันดิน

หมายเหตุทางวิศวกรรมขั้นสุดท้าย: การกระจายแรงกดและจุดโจมตีขึ้นอยู่กับวิธีการเปลี่ยนรูปโครงสร้างจริง นอกเหนือจากแรงดันดิน การระบายน้ำและแรงดันอุทกสถิต เสถียรภาพโดยรวมและภายใน การเลื่อน การเคลื่อนตัว การแบกและการทรุดตัวของดิน ความแข็งแรงของผนังและฐานราก การพังทลาย การชะล้าง ระยะการขุดค้น และความเสถียรชั่วคราว สภาพของผนังที่มีอยู่ที่แสดงการเคลื่อนไหว รอยแตก นูน หรือน้ำรั่วที่ไม่สามารถควบคุมได้ จำเป็นต้องได้รับการประเมินโดยผู้เชี่ยวชาญอย่างเร่งด่วน