Архивдик эксперттин мазмуну: текст жана сканерленген формулалар тарыхый теориялык эсепти сактайт, бирок геотехникалык изилдөө, таяныч дубалдын долбоору, туруктуулукту эсептөө, учурдагы дубалды баалоо, казуу планы же аткаруу нускамалары эмес. Жердин жана суунун басымы топурактын өзгөчөлүгүнө, катмарлануусуна, тыгыздалууга, дренажга, жер астындагы сууларга, геометрияга, дубалдын кыймылына, кошумча жүктөргө, аязга жана сейсмикалык аракеттерге жараша болот. Ар бир реалдуу иш үчүн тергөө иштери, лабораториялык маалыматтар, жарактуу стандарттар жана ыйгарым укуктуу геотехникалык жана структуралык инженердин биргелешкен текшерүүсү талап кылынат.
Байланыштуу маалымат: Жыгач терезелер сиздин долбоор боюнча жасалган. · Заказ боюнча жасалган жыгач-алюминий терезелер. · Үйлөр, долбоорлор жана экспорт үчүн атайын терезелер. · Заказ боюнча жасалган жыгач жана жыгач-алюминий эшиктер. · Баалоо өтүнүчүн жөнөтүү.
Жердин тирөөч дубалдарына басымы
Тиричилик дубал тарабынан колдоого алынган жер массасы ага басым жасап, аны алдыга жылдырууга (сүр. 1a) же түртүүгө (сүр. 1b) умтулат. Жер басымынын чоңдугу E бир нече факторлордон көз каранды, алардын арасында топурактын эң маанилүү физикалык касиеттери, дубалдын деформациясы, кыртыштын нымдуулугу жана жер астындагы суулардын абалы, дубалдын бийиктиги, тышкы жүк жана дубалдын ички бетинин бүдүрлүүлүгү.
Сүрөт1— котормо кыймылы жана таяныч дубалдын айлануусу.
Жердин басымы эс алуу
Эгерде тирөөч дубал катуу жана кыймылсыз болсо, ага таасир этүүчү басым _жердин тынч абалындагы басымы деп аталат жана E менен белгиленет.0. Дал ушул басым байкалган тереңдикте кыртыштын өз салмагынын жана мүмкүн мурда эрозияланган катмарлардын алдын ала жүктөлүшүнүн таасири астында үстөмдүк кылган басым. Тынчтык абалындагы жер басымы сейрек кездешет жана кээ бир учурларда гана пайда болот, мисалы, катуу тектерге негизделген таяныч дубалдарда, андан кийин туннелдердин жана түтүктөрдүн жабык профилдеринде жана толугу менен кыймылсыз массивдик доктарда (сүрөт 1).2).
Сүрөт 2 — массивдик доктогу жердин басымы.
Жердин активдүү басымы
Эгерде E басымдын таасири астында тирөөч дубал алдыга жылса же А таман чекитинин айланасында же жогоруда айтылган жабык жана массивдик түзүлүштөрдү кошпогондо, кысылып турган топуракта кадимки учурлар болгон кандайдыр бир төмөнкү чекиттин айланасында айланса, анда дубалдын артындагы жер массасы кеңейет. Эгерде дубалдын кыймылы жетишээрлик чоң болсо, анда дубалдын артындагы топурактын бир бөлүгү, призма ABCA үзүлүп, AC жылма бетинен ылдый жылат (сүр.2). Жылма призманын таяныч дубалга тийгизген басымы жердин активдүү басымы деп аталат жана Ea менен белгиленет. Бул басым эс алуудагы басымдан бир кыйла төмөн, болжол менен0,5чейин0,7_Э0_. Жер призмасынын ABCA тайганынан улам пайда болгон AC жылма бети боюнча τ жылма чыңалуулар активдешет, алар сыдырууга каршы жана жер басымын азайтат. Призма ABCA жылый баштаган учурда, τ жылышуу чыңалуулары эң чоң мааниге жетет, бул ошол учурда E активдүү жер басымынын мааниси эң кичине экенин билдирет. Демек, Ea жер басымынын төмөнкү чектик мааниси.
Терзагинин h= бийиктиктеги дубалдагы кум материалы менен жер басымынын сыноолору1,50 mактивдүү жер басымынын Ea төмөнкү чектик маанисине жетүү үчүн дубалдын орточо горизонталдык жылышы Δl экендигин көрсөттү.5/10.000дубалдын бийиктиги же дубалдын үстүңкү бөлүгүнүн айлануусу Δl of1/5.000_h_ буттун айланасында A.
Жерге пассивдүү басым
Эгер дубалга сырттан топурактын ичине карай басым жасасак (сүр. 3), дубал артка жылып, топурак ныктайт. Дубалдын кыймылы белгилүү Δl чоңдукка жеткенде, ABCA жер призмасы сырткы күчтүн андан аркы таасири астында жылма бети AC тарабынан жогору карай түртүлүп жерден бөлүнүп чыгат. ABCA призманын ажыраган учуруна карата сырткы күчтүн аракетине кыртыштын көрсөткөн каршылыгы пассивдүү жер басымы Ep. Бул жер басымы жетиши мүмкүн болгон эң жогорку чектик маани.
Тынчтык абалындагы жер басымы эксперименталдык түрдө аныкталат, ал эми жердин активдүү жана пассивдүү басымы эсептөө жолу менен аналитикалык же графикалык ыкмаларды колдонуу менен жана топурактын физикалык мүнөздөмөлөрүн билүүнүн негизинде, адатта лабораториялык ыкмалар менен аныкталат.
Figure 3 — пассивдүү жер басымы жана жылма призмасы.
Колдонуу үчүн маанилүү: активдүү, пассивдүү жана бош абал түзүмдүн аты менен гана тандалбайт. Дубалдын жол берилген жылыштары, эффективдүү чыңалуулар, дренаждалган же дренаждалбаган шарттар, жер астындагы суунун деңгээли жана өзгөрүшү, кошумча жүктөр жана дубалдын алдындагы топурактын жоготуу потенциалы көрсөтүлүшү керек. Басым абалынын туура эмес тандалышы топурактын жылып кетүүсүнө, оодарылышына, көтөрүү жөндөмдүүлүгүнө жана дубалдын бекемдигине коркунуч келтириши мүмкүн.
Тынчтык басымынын коэффициентин аныктоо K0
Турак дубал статикалык басымдын таасирине кабылган учурда, тирөөч дубалдын өлчөмдөрү үчүн активдүү жер басымынан жогору болгон статикалык басым E0 кабыл алынышы керек. Анын өлчөмү топурактын түрүнө жана анын тыгыздашуусуна жараша активдүү жана пассивдүү жер басымынын ортосунда болот.
Жер бетинен t төмөн тереңдикте топурактын өз салмагынан вертикалдык басымы σt = γ·t болот. Эгерде кыртыштын капталдан кеңейүү мүмкүнчүлүгү жок болсо, горизонталдык басым σh = γ·t·K0, мында K0 = σh/σt.
K0 – эс алуу басымы. Тынчтык басымынын коэффиценти үч октук тест аркылуу төмөнкүдөй түрдө аныкталышы мүмкүн.
Тынчтык басымынын тереңдигинен алынган бузулбаган кыртыштын үлгүсү үч октук аппаратка жайгаштырылат, мында каптал басымы σ3 вертикалдуу жүктү колдонууда σ1 каптал деформациясы үлгүгө барабар болбошу үчүн жөнгө салынат. нөл. σ’1 жана σ’3 эффективдүү чыңалууларынын маанилери σ’1 – σ’3 диаграммасына колдонулат (сүр. 4), ал эми түз сызыктын тангенсинин баштапкы бөлүгү алынган. анын ичинен K0 = σ’3/σ’1 маанисин аныктайт.
Figure 4 — триаксиалдык сыноо менен тынч абалдагы басымдын K__0 коэффициентин аныктоо.
Петерманга ылайык, эс алуу басымынын коэффициентинин болжолдуу маанилери
ныкталган кум үчүн K0 = 0,40 – 0,45
бос кум үчүн K0 = 0,45 – 0,50
чопо үчүн K0 = 0,60 – 0,75
Лабораториялык баалуулуктар: Төмөндөгү болжолдуу диапазондор түпнуска тексттин бир бөлүгү бойдон калууда, бирок репрезентативдик үлгүлөрдү сыноону, геологиялык моделди жана долбоордук маанилерди алмаштыра албайт. Формулалардын, субскрипттердин жана апострофтордун OCR ноталары ар кандай эсептөөлөрдөн мурун ыйгарым укуктуу булак менен текшерилиши керек.
Жердин активдүү басымын аныктоонун ыкмалары — Кулон теориясы
Кулон биринчи жолу жер басымынын теориясын жарыялаган (1770. жыл), талаа тажрыйбасынын негизинде. Ал борпоң топуракты кармап турган таяныч дубалды карады. Бир убакта ал дубалды алып салды, мында жер массасы горизонталь менен а бурчка жантайган AC жылма бетинен ылдый жылды (сүр.5). Жер бетинин BC, жылма бети AC жана таяныч дубалы AB менен чектелүүчү ABC жылма жер призманын W салмагы бир убакта таяныч дубалга жана жылма бетке таасир этет. Жердин активдүү басымынын Еа чоңдугу Кулон тарабынан төмөнкү эки божомол боюнча аныкталган:
-
жылма беттин чыныгы бет экендигин;
-
үч аракеттенүүчү күч: жылма призманын салмагы W, тирөөч дубалдын каршылыгы Ea жана Q жылма бети боюнча сүрүлүү каршылыгы AC бир чекитте кесилишет, бул күчтөрдүн тегиздиги жабык дегенди билдирет. Бул божомолго ылайык, чектик тең салмактуулук абалында салмак W бир эле учурда таяныч дубалдын каршылыгы Ea жана жылма бет боюнча сүрүлүү каршылыгы Q тарабынан жокко чыгарылат.
Сүрөт5— Кулон теориясы боюнча жердин активдүү басымын аныктоо.
Буга чейинки божомолдор чындыкка дал келбейт. Жылма бет түз эмес, ийри бет. Үч аракеттеги күчтүн кесилиши бир гана учурда болот, дубалдын артындагы рельефтин бети горизонталдуу, дубалдын ички бети вертикалдуу жана күчтүн багыты Ea горизонталдуу болгон учурда, башка учурларда ал жок. Бирок, бул четтөөлөргө карабастан, жердин активдүү басымын аныктоо дагы эле Кулон теориясына негизделет, анткени ал көп учурларда практикалык түрдө колдонууга жарамдуу экени далилденген.
Жердин активдүү басымын аныктоо үчүн Еа Кулон жер массасынын салмагынын таасиринен W тирөөч дубалдын кыймылы жана жердин активдүү басымынын ABC призмасы пайда болду деп болжолдогон. Топурактын ички каршылыгы сүрүлүүдөн гана турат деп эсептесек. Кулон W салмакты эки компонентке ажыратат, бири жердин активдүү басым күчү Ea багытында, экинчиси Q сыдырма бети боюнча пайда болгон сүрүлүү каршылыгынын багытында (сүр.5б). Муну менен Кулон андан ары компонент жылма бетине нормалдуу AC менен ички сүрүлүү бурчунда, ал эми Ea компоненти AB дубалдын ички бетине нормал менен δ четтөө бурчунда иштейт деп болжолдойт. W күчү багыты, чоңдугу жана багыты менен аныкталат.
Горизонталь менен α бурчта берилген жылма бет үчүн W күч узундукка ABC жер призманын бетинен алынат.1,0 mпланга перпендикуляр жана топурактын көлөмдүк салмагы γ, W=AΔABC x1,00x γ. Ea жана Q күчтөрү багыты боюнча белгилүү. Күчтөрдүн планынын негизинде (сүр.5б) жана синус теоремасы:
Сүрөт6— аракет кылуучу күчтөрдүн бир чекитте кесилишкен учуру.
Бул үлгү жер горизонталдуу болгон учурда гана туура болот (v=0), дубалдын ички бети вертикалдуу (θ=0) жана күчтүн багыты Ea горизонталдуу (δ=0) башкача айтканда, дубал толугу менен жылмакай болгондо (сүр.6).
Ранкиндин бул өзгөчө иши үчүн бизде:
Салмагы W бул учурда W =0.5·γ·h_2/tg_α, мында γ — топурактын көлөмдүк салмагы.
Эгер Ea үчүн теңдемеге алдыңкы маанини киргизсек, анда биз:
Мурунку теңдеме AC ыктыярдуу жылма бетине тиешелүү. Бирок, Ea күчүн критикалык сыдырма бетине, башкача айтканда, сыдырма эң көп болушу мүмкүн болгон бетке аныктоо зарыл. Бул активдүү жер басымынын макс Ea эң жогорку маанисин берген бет болот.
Дубалдын H берилген бийиктиги жана кабыл алынган ички сүрүлүүнүн ϕ туруктуу бурчу үчүн жердин активдүү басымынын мааниси жылма беттин горизонтальга эңкейүү бурчуна α жараша өзгөрөт. Эгерде биз Ea ды α менен дифференциалдап, дифференциалды нөлгө барабар койсок, max Ea мааниси алынат:
Формула калькулятор эмес: сканерленген теңдемелерде окулбаган көрсөткүчтөр, индекстер, бурчтар жана белгилер болушу мүмкүн. Алар ишенимдүү эксперт булагы менен салыштырбастан, бирдиктерди, моделдик божомолдорду текшерүүсүз жана натыйжаларды көз карандысыз контролдоосуз долбоорго көчүрүлбөйт. Эсептөө сууну, дренажды, дубалдын таажысын бойлой жүктөрдү, сейсмикалык аракеттерди жана бардык тиешелүү чектөөлөрдү камтууга тийиш.
ϕ жана δ
Ички сүрүлүү бурчу ϕ лабораторияда аныкталат. Анын өлчөмү топурактын түрүнө, нымдуулугуна жана тыгыздыгына жараша болот. Топурактын айрым түрлөрү үчүн ϕ бурчунун мааниси адатта 1 таблицада берилген чектердин чегинде болот.
таблица 1 — топурактын айрым түрлөрү үчүн ϕ ички сүрүлүү бурчунун болжолдуу маанилери.
Дубалдын нормалдан ички бетине Ea күчүнүн δ четтөө бурчу дубалдын жана анын артындагы топурактын деформациясына жана дубалдын ички бетинин бүдүрлүүлүгүнө жараша болот. Эгерде жердин отурушу дубалдын отурукташуусунан чоң болсо, бул эң кеңири таралган учур, анда δ бурч оң болот, дубал менен жердин ортосундагы сүрүлүү жогору карай иштейт. Эгерде дубалдын отурушу жердин отурукташуусунан чоң болсо, бул өзгөчө учур, анда δ бурч терс болуп, дубал менен жердин ортосундагы сүрүлүү ылдыйга аракет кылат. δ бурчунун чектүү маанилери дубалдын толугу менен жылмакай бети үчүн δ=0, толугу менен орой δ=ϕ үчүн. Жалпысынан алганда, δ=2/3_ϕ_ кабыл алынган, анткени дубалдын топурагы күчтүү нымдуулуктан туруктуу корголот. Эгерде дубалдын артындагы топурак катуу жер титирөөлөргө дуушар болсо, δ=ϕ/2 кабыл алынат, ал эми өтө нымдуу болсо δ=0.
Бурчтардын долбоорлук маанилери: таблица жана сүрөттөмө маанилери ϕ жана δ белгилүү бир жерге түздөн-түз колдонулбайт. Параметрлерди тандоо кыртыштын түрүнө жана абалына, орнотуу жана ныктоо ыкмасына, дренажга, дубалдын күтүлүп жаткан кыймылына, контакттын оройлугуна жана долбоордун тиешелүү мамилесине ылайык келиши керек.
Дубалдын артындагы жер басымынын бөлүштүрүлүшү жана күч чабуулунун чекити Ea
Сүрөт 7 — A.
Дубалдын ички бети боюнча жер басымынын бөлүштүрүлүшү таяныч дубалдын деформациясына, дубалдын артындагы топурак бетинин формасына жана дубалдын ички бетинин формасына жараша болот.
Жердин активдүү басымынын чабуул чекити Ea дубалдын ички бети боюнча басымдын бөлүштүрүлүшүнө жана анын формасына жараша болот. Ал ар дайым басым диаграммасынын бетинин тартылуу борборунун бийиктигинде болот.
Кулон дубалдын артындагы жер басымы тереңдикке жараша суу менен бирге сызыктуу түрдө жогорулайт деп кабыл алган. жер басымынын гидростатикалык бөлүштүрүлүшү (сүр. 7). Бирок гидростатикалык басымдын бөлүштүрүлүшү дубал A бутунун же кандайдыр бир төмөнкү чекиттин айланасында айланган учурда гана болот, ал эми калган бардык учурларда ал андан четтеп кетет.
Эгер таяныч дубал A таман чекитинин же кандайдыр бир төмөнкү чекиттин айланасында айланса, топурак ылдыйга жылыйт (сүр. 7a), ал эми топурактын ички бөлүгүн көздөй түртүү жок. Мында топурактын жылышы эң аз каршылыктагы беттерде пайда болот M1C1, M2C2… AC жылма бетине параллель, ал дубалдын айлануусу жетиштүү чоң примдерди пайда кылганда пайда болот. ABCA.
Демек, бул учурда басым тереңдикке пропорционалдуу өсөт, б.а. жер басымынын бөлүштүрүлүшү Кулон гидростатикасына ылайык. Жердин активдүү басым диаграммасы Ea күчүн жана дубалдын h бийиктигин билүүнүн негизинде алынат, анткени Ea күчү abc басым диаграммасынын аянтына барабар (сүрөт.7б):
Ea=x·h/2, кайдан x=2Ea/h,
башкача айтканда, Ea = ½ γh болгондуктан2Ka, x = γhKa.
Сүрөт8— дубал жогорку В же андан жогору L чекитинин айланасында айланганда жер басымынын бөлүштүрүлүшү.
Эгерде тирөөч дубал дубалдын үстүн B же андан жогору L чекитине айланса (сүр.8а), үстүнкү бөлүгүндө топурактын ички бөлүгүн көздөй түртүү бар, натыйжада ал эң аз каршылыктын беттери боюнча өйдө карай жылат M1C1, М2C2…
Дубалдын жетишерлик чоң айлануусунда AC сыдырма бети пайда болот, ал боюнча жылма призма экструзия учурунда ылдыйга жылат. Үстүнкү бөлүгүндө топурактын түртүлүшүнө байланыштуу пассивдүү жер басымы пайда болот, ал активдүүгө караганда бир кыйла жогору жана ал бөлүктө bd басым диаграммасы пассивдүү басымга Ep туура келет (8b-сүрөт). Жердин жалпы басымы Еа жер призманын ABCA өлчөмүнөн көз каранды жана басым диаграммасынын abe үч бурчтук бетине барабар болгондуктан, бул диаграмма анын андан аркы курсунда анын бети abe үч бурчтук бетине барабар болгонго чейин төмөндөйт. Бул учурда чыныгы басым диаграммасы ийри сызыктуу bc болуп саналат, аны математикалык түрдө аныктоо мүмкүн эмес. Бирок ac диаграммасынын бетинин оордук борбору S үч бурчтуу диаграмманын бетинин оордук борборунан жогору турат, бул тирөөч дубалдын туруктуулугу үчүн анча ыңгайлуу эмес, анткени Ea күчүнүн чабуул чекити жогору. Терзагинин айтымында, ал тирөөч дубалдын жарым бийиктигинде жайгашкан.
Эгер тирөөч дубал котормодо алдыга жылдырылса (сүр. 9a), кыймылга чейин E0 тынчтык абалындагы жер басымына туура келген басым төмөндөйт, мында төмөнкү каршылыктагы беттер пайда болбойт, бирок дубал жетишерлик чоң кыймылдаганда, AC_ABCm бойлоп жылма бет пайда болот. ылдый карай жылат. Жалпы басым abe басым диаграммасынын үч бурчтук аянтына барабар болгондуктан (сүр. 9b), басым диаграммасы анын андан аркы курсунда төмөндөйт. Иш жүзүндө басым диаграммасы математикалык аныктоо мүмкүн эмес ийри сызык ac болуп саналат. Терзагинин айтымында, тартылуу борбору S бийиктикте 0,40 – 0,45_h_.
Сүрөт 9 — тирөөч дубалды алдыга которуу учурунда жер басымынын бөлүштүрүлүшү.
Жер басымын экстремалдык маани катары аныктоо ыкмасын эске алуу менен, активдүү үчүн эң чоңу жана пассивдүү үчүн эң азы, Кулон теориясы жер басымын аныктоонун экстремалдуу ыкмасы катары каралат.
Акыркы инженердик эскертүү: басымдын бөлүштүрүлүшү жана чабуул чекити структуранын деформациялануу жолуна жараша болот. Жер басымынан, дренаждык жана гидростатикалык басымдан тышкары, глобалдык жана ички туруктуулук, жылып кетүү, жылышуу, топурактын көтөрүү жана отуруу, дубалдын жана пайдубалдын бекемдигин, эрозия, жуунуу, казуу фазалары жана убактылуу туруктуулугу текшерилиши керек. Кыймылды, жаракаларды, томпокту же көзөмөлсүз суунун агып кетүүсүн көрсөткөн учурдагы дубалдын абалы чукул профессионалдуу экспертизаны талап кылат.