今日、サヴォ・クシッチは木製窓、木製アルミニウム窓、カスタム窓、ドア、および見積依頼に焦点を当てています。このテキストは地質工学アーカイブとして残されており、擁壁、地質工学調査、または土工の設計を提案するものではありません。
受動的土圧の決定方法
受動的土圧は、地面に向かう壁の変形が、外力に対抗する地面の内部抵抗を活性化するほど大きい場合にのみ現れます。 Franzius は、受動的土圧を活性化するには、湿った砂 s=30_h_1,5 の場合と、水中の砂 s=23h2、5 の場合、壁の動きが必要であることを実験的に判断しました。ここで、動き s の単位は mm、h は壁の高さです。 mの壁。したがって、壁の高さが h=3,0 m の場合、湿った砂の場合、受動圧力を有効にするには、地面の方向への壁の移動 s=156 mm が必要です。ただし、このような大きな壁の移動はほとんどの場合許容されないため、次のいずれかの方法で処理されます。
a) 基礎率 CD の場合のように、壁の高さが低い場合 (図 1)。1a) 受動土圧 Ep は、フーチング CD の前の土の層が後で掘削または浸食される可能性がある限り考慮されず、壁 AB の高さ全体に対する能動土圧 Ea のみを使用して計算されます。
b) 壁の高さが高い場合 (図 2)1b) 壁_CD_の部分の受動的土圧_Ep_の代わりに、力_Eaに対抗する抵抗として_Ea_が採用されます。1_ と Ea2。
c) 大きな水平力を受ける必要がある支柱の場合、攻撃力 R に対抗するために、壁 AB の高さ全体に完全な受動的圧力 Ep が必要です (図 2)。1c)。この場合、最初に油圧ジャッキを使用して土壌を変形させ、土壌が荷重時に強く変形する軟質粘土または同様の材料で構成されている場合は、この材料を必要な幅_b_で、内部摩擦角が大きく、圧縮しやすい砂利材に置き換えます。これにより、構造物の荷重による後の土壌の変形が排除されます。
Sl.1。 受動的土圧の影響事例
受動的土圧を決定する方法はいくつかありますが、その中で最もよく知られているのはクーロンとレーバン・ポンスレのグラフ法です。
クーロンのグラフィカル手法
この方法によれば、実際の滑り面が採用されており、また、土の内部抵抗は凝集性がなく摩擦のみで構成されています (c=0）。受動的土圧は抵抗力として現れるので、これらは土の内部摩擦の角度と、反対符号の壁の法線からの力_Ep_の偏角、つまり-_δ_と-_ϕ_です(図1)。2a）。
壁の内面を_AB_とし、任意の滑り面_AC_を採用すると、外力_Ep_は、滑りプリズム_ABCA_の重量_W_と滑り面_AC_に沿った摩擦抵抗_Q_によって対抗されます。重さ W は大きさ、方向、方向でわかり、力 Q と Ep は方向と向きでわかるため、力の計画を作成することができます (図 1)。2b) そこから力 Ep の大きさが決定されます。
Sl.2。 クーロン受動土圧
ただし、最小の受動的圧力 Ep,min が必要であるため、これは臨界滑り面 AC に対応し、それに沿って滑りプリズムが形成され、外力の影響で最も押し出される可能性が高いため、次のように行われます (図 2)。3）。
Sl.3。 クーロンによる受動的土圧 EP の決定
任意の複数の摺動面AC1、AC2、AC3が描画されます。 。 。そして、対応する各スライディング プリズムについて、重み W1 = AΔABC1 x 1,00 x γ, W2 = AΔABC2 x 1,00 x γ, W3 = AΔABC3 x を決定します。 1,00 x γ. 次に、プリズムごとに適切な力の計画が作成され、力 EP1、EP2、EP3 が決定されます… これらの力は、適切なスケールで EP 力図に適用され、横軸に平行なこの図の接線は最小値 Ep を与えます。臨界滑り面_AC_。この方法の欠点は、グラフィカルな解決策により、現実から大幅に逸脱した力 Ep を与える可能性があることです。したがって、この方法はほとんど使用されません。
カルマンのグラフィカル手法
この方法によれば、受動的土圧_Ep_は擁壁の法線に対して角度-_δ_で作用し、土の自然傾斜の線は水平線に対して角度-ϕ_で重なり、位置線は擁壁の線と角度-(δ+ϕ)で重なると仮定されます（図4a）。極限平衡状態では、3 つの作用力 W、Q、Ep が 1 点で交差します。力 W はその方向、大きさ、方向によって決まり、力 Q と Ep はその方向と向きによってわかっているため、力の計画を描くことができます (図 4b)。この力の三角形を反時計回りに 90°- ϕ 回転させると、力 W と力 Q の間の角度は_α+ϕ、Ep と壁の法線 δ 間の角度、および力 Ep の方向は位置線 BH の方向と一致します (図 4a)。
図4。 クーロンによる受動的土圧の決定
受動的土圧を決定する手順は次のとおりです（図 4c）。壁の脚 A から、いくつかの任意の滑り面 AC1、AC2、AC3…. を描画します。これらの各面は、滑りプリズム ABC1、ABC2、 ABC3…、採用する図面に垂直な長さは 1 に等しい。これらの地球プリズムの重さ W1 = AΔABC1 x 1,00 x γ, W2 = AΔABC2 x 1,00 x γ、 W3 = AΔABC3 x 1,00 x γ、ここで γ は土壌の体積重量で、土壌の自然傾斜線 AN に適用すると、点 I、II、III が得られます。これらの点から位置線に平行な線を引くと、交点が得られます。 R1、R2、R3… 三角形 A_I_R1、A_II_R2、A_III_R3 は力平面 W、Q、および対応する滑り面の場合は Ep。点 R1、R2、R3… を接続すると、受動的土圧のカルマン線、いわゆる _カルマンの Ep 線_が得られます。土壌の自然傾斜線に平行なこの線の接線は最小長さ KK’ を与え、力 W との関係で受動的土圧 Ep を与えます。
_AK_方向を地形線との交点まで延長すると、最小抵抗の滑り面_AC_が得られます。
レーバン・ポンスレ法
この方法によると、手順は有効土圧を決定する手順と似ていますが、力 Q が滑り面の法線に対して角度 -ϕ で作用し、力 Ep が壁面の法線に対して角度 -δ で作用する点が異なります。レバンによれば、AΔABC = AΔACD (図 5a)。受動的土圧を決定する手順は次のとおりです。
図5。 レーバン・ポンスレによる受動的土圧の決定
壁の基部 A から、水平に対して角度 -ϕ で土壌の自然傾斜の線を描きます。
壁 B の上部から、角度 -(δ+ϕ) で位置線 BH を描きます。位置と地面の自然な傾きとの交点_M_において、法線は_AN_の上の半円を直径として交点_L_まで引き上げられます。
コンパス AL を開くと、点 L を D に移動します (AL=AD)。
位置線に平行な点 D から地形線との交点 C までを引くと、土圧三角形の 1 辺 DC = e が得られます。点 C を F (DC= DF) に移動し、法線 CK を地面の自然傾斜線まで下げると、土圧三角形 DCF が得られ、そこから Ep= が得られます。1/2_γ_ ef, ここで、γ は土壌のかさ密度です。
線_AC_は摺動面を表します。 受動的土圧線図は ba です (図 1)。5b）。フォームに基づいて取得されます
Ep = xh/2、どこから x =2_ep_/h
力 Ep の攻撃点は、三角形 abc の重心の高さにあります。力 Ep は擁壁の法線に対して角度 -δ で作用します。
記載されている方法、単位、公式、および値は歴史的情報源から転送されたものであり、地質工学研究、静的計算、擁壁プロジェクトまたは実行計画の代替となるものではありません。受動的抵抗を動員できるかどうかは、許容される変形、実際のパラメータと土壌の層、地下水と地表水、排水、追加荷重、地震の影響、浸食、掘削、建設段階、および隣接する建物によって異なります。特定の地形に対する解決策は、現在の規制に従って、適切な調査と認定された地盤工学および建設の専門家によって決定される必要があります。