For større belastninger og spennvidder oppnås bjelkesnitt ved beregning, som er vanskelig å få til i de nødvendige lengdene. I slike tilfeller må man gå over til komplekse konstruksjoner. Konstruksjonene beskrevet under 1 og 2 er utelukkende håndverk. Samtidig er bruken av moderne tilkoblingsmidler ganske passende.
1. Beam koblet med bjelker
To bjelker om gangen, og noen ganger tre bjelker om gangen når man lager broer, plasseres oppå hverandre og deretter gjensidig forbundet med dybler og skruer. I hvilken grad et slikt tverrsnitt vil oppnå bæreevnen til et tilsvarende fullt tverrsnitt avhenger av hjernens effektivitet, materialets fuktighetsgrad og kvaliteten på utførelse. Dette vil aldri være tilfelle helt. I henhold til DIN-standarden er motstandsmomentet for to bjelker W=0,85bh__2_/6_, og for tre bjelker utgjør det W=0,7bh__2_/6._ For broer reduseres disse koeffisientene til0,8, altså0,6. Ved beregning av nedbøyning, anta at treghetsmomentet for to bjelker er I=0,6bh__3_/12_, og for tre stråler I=0,3bh__3_/12._ Skruene, ved krymping av treet, bør strammes til i passende grad.
Bilde 1: En bjelke forbundet med bjelker, brukt som underkonstruksjon i en mesaninkonstruksjon.
For rektangulære snekkerboringer, som alltid er laget av eiketre, er den mest passende skjæredybden1/8til1/10høyden på individuelle bjelker; fibrene i medulla og fibrene i bjelkene må løpe i samme retning.
For å hindre bøying nedover får bjelkene med hjernene et overheng eller pil mot midten av spennet før sluttmontering. Bjelkene er forbundet med hverandre med skruer, og sporingen av stikkontaktene gjøres i en arbeidsfase med en kjedespormaskin. I fig. 1 viser en bjelke med klosser brukt til underkonstruksjonen i mesaninkonstruksjonen. Bjelker med avstivere er laget opp til 15 m rekkevidde.
Bjelker med hjerne bør kun brukes unntaksvis, siden alle typer, i tillegg til relativt lav bæreevne, krever mye arbeid og stort materialforbruk. Det er viktig at deformasjonene forårsaket av belastningen er så små som mulig.
2. Henger, støtte og støttet henger
I tilfelle at bjelkens normale tverrsnitt er utilstrekkelig, og det er nok plass i planen på under- eller oversiden (f.eks. på takstoler, broer, stillaser osv.), er det mulighet for å plassere en henger, eller. støtte eller kombinasjon av henger og støtte. Tatt i betraktning antall punkter der oppheng eller støtte utføres, er det enkle og doble hengere, eller enkle og doble støtter. Ved beregning av en enkel henger (fig. 2), vurderes det at søylene eller søylene er plassert over halve eller _søylene. av spennet og overføres til lagrene med halvparten av belastningen som, jevnt fordelt, virker på den horisontale strekk. I fig. 3 viser sammenhengen mellom vertikal og strekk. I fig. 4 viser en dobbel henger som representerer den bærende takkonstruksjonen (venstre halvdel: tak med takstoler, høyre halvdel: tak med gesimser).
Bilder 2–5: Enkelt og dobbel oppheng, tilkobling av vertikaler og strekk og knute på purlin, søyle og tverrstang.
En horisontal stokk mellom to vertikaler kalles et krusifiks. I fig. 5 viser noden der tverrstangen, kolonnen og tverrstangen møtes; ved store belastninger legges knuteplate. På støtten er bærekonstruksjonen plassert under bjelken som støttes i ett punkt (fig. 6) eller to punkter (fig. 7). I dette tilfellet må den horisontale komponenten (skyvekraften) mottas av støtten. For å øke spenningen er dynamoen på bildet 7 koblet til den med muttere og bolter. Bilde 8 viser en støttet henger, som representerer en kombinasjon mellom en henger og en støtte. For å kunne utføre kuttene uten å fortsette, må spenningen være dobbel.
Bilder 6–8: Ett- og topunktsstøtte og støttet oppheng.
3. Fulle permer
Bjelkefester
Solide bjelker, modellert etter I-seksjonene av stålkonstruksjoner, vises i form av bjelker sammenføyd med stenger, limt eller lakkert med spiker. Den øvre grensen for området er 15 m. Når det gjelder konstruksjonshøyde, i likhet med stålkonstruksjoner, bør den være i området 1/8 til 1/12. Den enkleste formen av ribben er representert av en vertikalt plassert talpa, forbundet med bolter og skruer med belter (fig. 9). Avstivningsvertikaler, som er laget av skrottre og plassert mellom båndene, bør unngås for disse støttene, fordi de hindrer høydereduksjon når treet krymper, og kan føre til ribber.
Bilde 9: Den enkleste ribbeformen til et solid bjelkebånd.
I fig.10en enkel spennbjelke vises14,04 m. Komponentene på ribbene er dekket med limte biter av kryssfiner. Ribbene er sikret med avstivere laget av skrapte bjelker mot utbuling. Det nødvendige trykket ved liming av elementene er gitt av skruer som fortsatt er igjen i strukturen etter at limet har herdet for sikkerhet. Ribben består av to lag med plater, tykke24-40 mm, som krysser og er spikret til hverandre. For å koble sammen med de fleste elementer, brukes dybler og skruer, eller spiker. I tilfelle beltene er sammensatt av flere planker, øker deres forskyvning mot ribben dersom plankene er lenger unna ribben. Det komprimerte beltet må testes for knekking. I fig.11ett eksempel i henhold til russiske standarder er vist.
Bilde10: Enkel spennbjelke14,04 m.
Bilde11: Et eksempel på en bjelkebinder i henhold til russiske standarder.
Mindre stivhet vises av hule støtter (fig.12). Det øvre og nedre beltet danner hver én skrapet bjelke, som enkelt kan gis nødvendig overheng. Det er nyttig å installere et skrå presset element nær sengen, som hviler mot det nedre og øvre beltet med et hakk; det øker stivheten til strålen, men ikke mye.
Bilde12: Hul støtte.
Buepermer
I fig.13vist er en perm for et saltlager i Nederland. Rekkevidden utgjør54 m, avstanden til permen5,4 m. Forspenningen som oppnås ved å bøye platene som limes har ingen merkbar effekt på konstruksjonens bæreevne. Reduksjon av treghetsmoment og motstandsmoment for limte seksjoner er ikke nødvendig.
Bilde13: Buebinder for et saltlager i Nederland.
I fig.14en lett treleddet rammestøtte laget ved liming er vist. Ribbene er laget av strimler med bredde18 cmtil20 cm, tykkelse5 cm, som etter tørking limes til hverandre og til det nedre og øvre båndet med kauritlim med et gult kaldherdende tilsetningsstoff.
Bilde14: Lett treleddet rammestøtte laget ved liming.
Nittede buefester, hvis ribbe består av to lag med kryssede planker i rette vinkler, som flere vertikale planker plassert i henhold til buens form er spikret til som belter, er svært økonomiske. Det er mulighet for å bruke relativt svakt og kort tømmer selv for de største spennene.
4. Gitterfester
Moderne tregitterkonstruksjoner sammenlignes stort sett med stålkonstruksjoner når det gjelder former og systemer, selv om de ikke alltid er rasjonelle for trekonstruksjoner. Trekonstruksjoner utformes slik at det oppstår minst mulig kraft i sideforbindelsene. Sekundærspenninger har ikke den betydningen de har i stålkonstruksjoner. Stenger dominert av mindre øyer trenger ofte ikke kobles sentralt, spesielt hvis konstruktive forenklinger oppnås. Gitterkonstruksjoner er mer økonomiske enn fulle støtter, hvis det er tilstrekkelig konstruksjonshøyde. De satte imidlertid snekkeren og materialet foran vanskeligere oppgaver.
Nedre bånd av bjelkefester er stort sett horisontalt, dvs. under skreddersøm får det et visst overheng, som måles på en slik måte at det ikke bøyer seg nedover under full belastning. Verdien av overhenget avhenger av de ytre midlene, bygningens fuktighet og den statiske høyden på festene. Det er bedre å gi litt større overheng enn for lite. Det øvre båndet strekker seg stort sett parallelt med takbelegget.
Ved for liten skråning (under 6%) er det fare for at det, med liten konstruksjonshøyde og ettergivende noder, vil skapes motstående fall nær lageret med dets dårlige konsekvenser. Hellingen til den statisk effektive stangen til det øvre beltet på sengen bør ikke være mindre enn 1:3.
Parallelle braketter
Den berømte Howe’s brukes fortsatt i dag (fig.15). Diagonalene er plassert slik at de får trykk ved full belastning, mens vertikalene strammes. Vertikaler er stålstenger med sirkulært tverrsnitt med muttere på begge sider (fig.15, høyre). Dersom braketten bøyer seg ned på grunn av krymping av treet eller feil konstruksjon, kan mutterne ettertrekkes. For mindre spenn eller med mindre belastning kan vertikaler også lages i form av tang (fig.15, venstre). Byggehøyden anbefales, i likhet med fulle støtter, å være1/8til1/12spekter; for større spenn og tyngre belastning, opp til1/6.
Bilde15: Howes parallelle stråle.
Enveis takfester
I fig.16og17Enkeltrådsfestesystemer for små og mellomstore spenn og for lette belastninger er vist.
Bilder16-20: Enkeltråds og trekantede takbindesystemer.
Bilde21: Detaljer om gitterbinder.
Trekantede permer
Trekantede fester (fig.18til22) for mindre og mellomstore spenn representerer de mest økonomiske og utbredte festene til trekonstruksjoner. De største beltekreftene oppstår ikke midt i spennet, men ved støttene. Siden stengene er fylt, selv med en asymmetrisk belastning, oppstår det kun strekk, dvs. trykk, uten vekselspenninger, det forenkler produksjonen av knuter, spesielt i trekonstruksjoner. I fig.22en perm til rådhuset i Holzminden vises. Ved større spenn er det laget trekantede fester med hevet takskjegg (fig.23).
Bilder22og23: Trekantperm til rådhuset og perm med hevet takskjegg.
Mansardfester
Mansardfester (fig.24til26) for områder på15 mtil35 mde viste seg å være svært økonomiske. De anbefales for systemhøyder1/8til1/6spekter. For tildekking vurderes følgende: korrugerte plater av asbestfibre, samt takpapir. For hellingen på den svakt skrånende delen av taket bør minimum vedtas også her6%. I fig.26systemlinjen med bindemidler for München-Ost arbeidsanlegg vises, sammen med flere viktige noder - Kübler-systemet. Rekkevidden utgjør26,5 m, og avstanden til permen7 m.
Bilder24og25: Mansardpermer.
Bilde26: Systemlinje og noder til mansardslipsen for München-Ost-anlegget.
parabolske og buefester
For tak med stor egenvekt og liten helning, dvs. små vindutsatte områder med tilnærmet jevnt fordelt snølast, er det rasjonelt å tilpasse formen på festene til støttelinjen. Utfyllingsstengene til parabolske bånd mottar ingen krefter når belastningen er jevnt fordelt. Deres oppgave er å motta tilfeldige ujevnheter i belastningen og forhindre at det øvre beltet knekker seg i festeplanet. Fyllstenger skal knyttes slik at de tåler strekk og trykk. Den øvre kanten formes til en bue ved saging (fig. 27). I fig. 28 viser systemlinjen og tre karakteristiske bindenoder.
Bilde 27: Parabelfeste med buet toppkant.
Figur 28: Systemlinje og karakteristiske bindenoder.
Hvis ved svært store spennvidder kun takbelegget brukes som gitterstøtte (fig.29) så må det nedre beltet på figuren, som mottar trykket, hvile på hornhinnene med studs. På grunn av den variable hellingen for dekning av taket, kommer netterisert papp i betraktning. Det er mulighet for å lage en jevn helling på taket, enten med hevet sperre som hviler over takfot og møne, eller med takfotvegg, det vil si ved å montere sadeltak med så slak helning som mulig.
To-leddet og tre-leddet permer
To-leddede rammer er presentert i fig.30og31. Å lage stive knuter i hjørnene skaper visse vanskeligheter, som lett kan overvinnes ved å bruke knuteplater limt med kunstharpiks. Vekselspenninger oppstår i fyllstavene, noe som gjør knutene upraktiske å konstruere. I fig.32en to-leddet gitterramme for ett båtskjul er vist (avstanden mellom båndene er5,6 m). I fig.33en treleddet perm presenteres. Ekte ledd er stort sett uaktuelt; bare litt mobilitet er nok. Treleddet festemidler brukes først og fremst til store og største spenn, fordi de er økonomiske til dette formålet og kan bearbeides teknisk godt.
Bilder29og30: Gitterstøtte for takbelegget og to-leddet ramme.
Bilder31og33: Toleddet ramme og treleddet perm.
Bilde 32: To-leddet gitterramme for båtly.
Multiskipshaller
I fig. 34, 35 og 36 er vist som praktiske typer flerskipshaller. I fig. 36 presenteres som en perm for seremonielle salen til sangforeningen i Wien. For konstruksjonen av forbindelsene ble det brukt ringstenger.
Bilder 34 og 35: Praktiske typer flerskipshaller.
Bilde 36: Perm av seremonihallen til sangforeningen i Wien.
5. Tårn, stillaser og tribuner
Tre som byggemateriale kommer i betraktning ved bygging av tårn for observasjon og utsikt, kirketårn, samt tårn for industrianlegg. Stabiliteten til permanente bygninger oppnås for det meste ved å klemme søylene inn i fundamentene. Gjenstander beregnet for midlertidige formål sikres ofte ved å binde med ståltau strukket i minst tre retninger. Basen er for det meste kvadratisk eller rektangulær. Trekantede baser kan etter hvert være økonomiske. Det bør utvises særlig forsiktighet for å sikre at det ikke samler seg vann eller skitt i knutepunktene til tårnene som ikke har kledning og at luft kan sirkulere rundt alle deler. Til permanente gjenstander skal kun impregnert tre brukes. Impregnering oppnår fullt ut målet bare hvis den utføres etter kutting av materialet, men før montering. Det anbefales å bruke rundtømmer til søylene, til tross for at det er vanskeligere å lage forbindelsene.
Bilde 37: Tretribune i Leipzig.
I tillegg er tømmer nyttig brukt til bygging av stillas og tribuner. I fig. 37 viser én tribune i Leipzig. For ytre midler ble tannringalligatorhjerner brukt. Hvis tribunene kun skal tjene til midlertidige formål, dekkes de aldri. Det må imidlertid påses at prosjekteringen utføres med største forsiktighet og at det først og fremst plasseres nødvendige langsgående og tverrgående avstivninger. For at materialet skal kunne gjenbrukes etter demontering, bør nodene konstrueres slik at skaden blir så liten som mulig.
6. Broer
For bygging av broer spilte tre, i tillegg til stein, tidligere en viktig rolle. Når det gjelder holdbarheten til objektet, har forholdet endret seg betydelig. På grunn av den konstante økningen i akseltrykk og dynamiske belastninger er dette byggefeltet nesten helt tapt for trekonstruksjoner. Trebroer er ikke i bruk i dag, men følgende tekst vil beskrive hvordan de ble konstruert og brukt tidligere.
For broer kan kun tømmer av kvalitetsklasse II eller I brukes; ved montering skal treverket være minst halvtørt, og det bør monteres på en slik måte at det kan tørke ytterligere. For dette formålet er impregnering og beskyttende belegg, som i dette tilfellet må påføres etter bearbeiding og før montering, ikke tilstrekkelig i seg selv.
Spikerforbindelser er tillatt for broer dersom fuktighet kan hindres i å trenge inn mellom treelementene sammenføyd med spiker dersom spikeren på denne måten kan beskyttes mot svikt på grunn av rust. Limforbindelser er kun tillatt hvis det brukes et lim laget av kunstharpiks, som er fullstendig motstandsdyktig mot fuktighet.
Figur 38: Tverrsnitt av fortauet til den midlertidige broen over Weser i Höxter.
For midlertidige broer ble for det meste brukt kombinerte konstruksjonssystemer, for hovedstøttene som ble brukt stål I-profiler, mens de andre delene av det øvre og nedre maskineriet besto av tre. I fig. 38 viser et tverrsnitt av fortauet til den midlertidige broen over Weser i Höxter. Broer kan være uten langsgående dragere, og noen ganger uten tverrdragere, noe som avhenger av typen bro og dens formål. I et slikt tilfelle hviler fortauet direkte på hovedstøttene. Mange av disse broene ble designet for fotgjengertrafikk. I fig. 39 en beskyttelsesbro under en taubane vises.
Bilde39: Beskyttelsesbro under taubanen.
Relaterte emner
Relatert informasjon: Tørr snekring og servicetørking · Fra prosjektforespørsel til spesiallaget. · Trevinduer laget i henhold til prosjektet ditt. · Bestilte vinduer i tre-aluminium.