La portokapablo de trabo estas limigita en preskaŭ ĉiuj kazoj per elfleksiĝo de la premitaj zonoj. Tio aperas nur tiam, kiam la flupunkto estas atingita post egaligo de la streĉoj ĉie en la premita flanĝo. Nur ĉe fortaj flankaj apogoj eblas altigi la akcepteblan randan streĉon ĝis la regiono de plifortigo de konstrua ŝtalo. Dum taksado de la portokapablo oni devas konsideri la realan distribuon de streĉoj. Sub la supozo de linia distribuo de streĉoj la portokapablo estus subtaksita. Fenomenojn de malstabileco oni devas aparte esplori.
Subtraho de truoj en portantaj elementoj ŝarĝitaj je flekso
Ĉe la streĉita flanko de la portanto okazas sekca malfortiĝo kiel ĉe streĉitaj stangoj (disŝiro de la streĉita zono laŭ la malfortigita sekco). Por la malakcepto de truoj en tiu senco validas la samaj reguloj kiel por streĉita stango.
Ĉar la truoj plenigitaj per nitiloj ĉe la kunpremita flanko de la trabo tre malmulte influas la distribuon de streĉoj kaj deformiĝoj, kaj la portkapablo estas plejparte limigita de la laterala kliniĝo de la kunpremita zono, la amplekso de la malfortigo de la sekco ĉe traboj kun simetriaj sekcoj ne signife influas la portan ŝarĝon. Tial jam F. Hartmann starigis la demandon, ĉu ĉe simetriaj traboj entute necesas konsideri la malfortigon pro truoj. Ĉe nesimetriaj sekcoj (la kunpremita flanko estas pli forta) la subtraho de la truoj ĉe la streĉita flanko de la trabo povas fariĝi decida por la portkapablo. Sub ofte ripetiĝanta ŝarĝado la truoj havas signifan influon, eĉ kiam ili troviĝas je pli granda distanco de la randsurfacaj fibroj.
Hodiaŭ en la kalkulo de la portokapablo de transversa sekco ĉe fleksado oni uzas la krudan kaj netan sekcon (krom aliaj koncernaj rompotipoj). Rompo laŭ la kruda sekco okazas ĉe la parto de la sekco, kiu ne estas malfortigita de truoj. Rompo laŭ la neta sekco okazas laŭ la sekco, kiu estas malfortigita de truoj, kaj la konsiderata areo estas la kruda areo malpli la areo de ĉiuj aperturoj.
Nitŝraŭboj ĉe la kolo kaj en la kapo
Ĉe fleksado, krom normalaj streĉoj, aperas ankaŭ tondaj streĉoj, kiuj ĉe portiloj kun paralelaj zonoj estas proporciaj al la transversa forto Q. Ĉe kompleksaj sekcoj la tondajn streĉojn en la kontaktaj surfacoj inter la unuopaj rulitaj profiloj transprenas la nitloj, kiuj kunligas ilin. La distribuo de la tondaj fortoj T en la reto estas parabola, en la zonoj preskaŭ rektlinia. Ĉe portiloj kun pezaj zonoj T en la reto nur malmulte diferencas de la averaĝa valoro Tm, kiu ofte sufiĉas por unua takso.
Fig. 1
La nitadoj ĉe la kapo (fig. 1b) kune devas ricevi la forton de la stifto TK < TH. La forto de la stifto inter la individuaj flanĝaj lamenoj estas ankoraŭ pli malgranda kaj por la kazo en fig. 1c ĝi distribuiĝas al pli granda nombro da nitoj.
Daŭrigo de la portilo
Longituda etendaĵo de la vertikala plato estas bezonata kiam la alteco de la plato estas pli granda ol la disponebla larĝo de la lamenoj. Ĝi povas esti necesa ankaŭ rilate al fabrikado kaj transporto. La kunligaj platoj kaj nitiloj en la longituda etendaĵo de unu portilo devas transpreni tiun saman forton TL, kiun havus netendita plato en la longituda junto. Ĉar la malfortigoj pro truoj en la kunliga plato estas samaj kiel en la vertikala plato, la dikeco de la kunliga plato devas esti pli granda aŭ egala al la dikeco de la ripeto.
Fig. 2 - Longa etendo de la vertikala lado
Transversa kunligo sub fleksŝarĝo povas esti kovrita per ligiloj diversmaniere. Fig. 3 montras plurajn eblojn de laboreja kunligo, en kiu estas kunligita nur la vertikala platŝtalo. Se la ligiloj estas nur inter la flanĝaj angulferoj (fig. 3a), restas nekovritaj strioj de la vertikala platŝtalo sub la flanĝaj angulferoj. Tiam la angulferoj kaj nitoj en la regiono de la kunligo de la vertikala platŝtalo estas signife pli ŝarĝitaj, do ĉi tiun specon de kunligoj oni devas limigi al malpli gravaj ligoj kun malgrandaj fortoj. Ĉiam oni devas preferi plene kovritan kunligon. Apartaj ligiloj ĉe la vertikalaj brakoj de la angulferoj transprenas la longitudajn streĉojn de ĉi tiu strio, sed nur malmulte partoprenas en la transpreno de la transversa forto. Iom da plibonigo en tio alportas fig. 3c. Ĉe grandaj fortoj oni devas strebi al ligiloj laŭ la tuta alto de la vertikala platŝtalo (fig. 3d), kio supozas, ke la flanĝaj angulferoj devas esti interrompitaj. La ligiloj ricevas la dikecon de la brako de la angulfero; ĉe grandaj dikecoj de la angulferoj oni uzas ebenigajn interpecojn por ŝpari superfluan dikecon de la ligilo.
Fig. 3 - Transversa fino (laboratora) de vertikala lado
Vertikala platofino sub ŝarĝo per transversa forto: La portilo ĉe la loko de la fino estas ŝarĝita nur per Q (M = 0). Por fino kun egalaj distancoj inter la nitoj (fig. 4) oni devas supozi, ke la fortoj en la nitoj NiQ proksimume respondas al la koncerna surfaca elemento e*t de la fino-konekto, t.e. ke la fortoj en la nitoj estas distribuitaj same kiel la tondaj streĉoj laŭ la alto de la portilo, NiQ = e*t*τi = e*Ti. Tamen ĉe dimensionado oni kalkulas kun egala distribuo inter ĉiuj n nitoj NiQ = Q/n.
Fig. 4 - Etendaĵo de vertikala plato kun distribuado de transversa forto
Fig. 5 prezentas laborejan aldonon de la vertikala lado (la flankaj angulferoj kaj lamenoj estas daŭrigitaj al alia loko).
Fig. 5
Fleksado kun normala forto: Portiloj, kiuj samtempe estas ŝarĝitaj per fleksmomento kaj normalaj fortoj, estas dimensionataj laŭ la samaj principoj kaj sub la supozo de rektlinia distribuado de la streĉoj. Ĉe plena elpreno de la nitoj en ambaŭ flanĝoj, la utila transversa sekco kaj la pozicio de la nul-linio ne dependas de la ŝarĝa kazo, tiel ke la streĉoj pro M kaj N povas esti simple sumitaj. La ŝarĝo de la nitoj en la daŭrigo riceviĝas per supermeto de la fortoj el la partaj ŝarĝokazoj M, respektive N.
Subteno kaj konekto de la subtenanto
Ĉi tie estos konsiderata nur la plej kutima el la multaj solvoj. Dum taksado ĉiam necesas pensi pri la kromaj fortoj, kiuj estiĝas el devioj de pli aŭ malpli idealigitaj rezistokalkuloj.
Simpla apogo de unu portanta elemento sur la supra zono de iu alia konstruelemento venas en konsideron kiam disponeblas granda konstru-alteco. La normala kazo estas rigida kunligo per nitoj aŭ ŝraŭboj. En fig. 6 estas montrita la normala apogo de kontinuaj I-traboj en konstruaĵoj, kiu same evitas boradon en mallarĝaj I-flanĝoj. La portantaj elementoj devas, laŭ la okazo, esti sekurigitaj kontraŭ renversiĝo same kiel kontraŭ transversaj fortoj (fig. 7 kaj 8). En pontkonstruado la portantaj elementoj ofte estas parigitaj (fig. 9); nemovebla apogo de longa portanta elemento sur transversa portanta elemento (fig. 10). La portantaj elementoj devas ĉe pli grandaj apogaj fortoj esti rigidigitaj per enŝovitaj angulprofiloj aŭ velditaj profiloj (fig. 8 ĝis 10). Ĉe kompleksaj portantaj elementoj la ŝarĝo estu kondukata en la rebon.
Fig. 6 - Fiksado de la tegmentotraboj
Fig. 7 kaj 8
Fig. 9 kaj 10
Konekto de la reto: En fig. 11 kaj 12 estas montritaj ligoj de I-traboj, kiuj estas uzataj en konstruado kiel normalaj konektoj. La eltranĉo ricevas grandan rondigon, por eviti fendadon de la trabreto. La elasta enpinĉo ĉe la reto-konekto alportas certan plialtigon de la portokapablo. La priskribitaj deformadoj ja estas sendanĝeraj ĉe ĉefe trankvila ŝarĝado, ekzemple ĉe pli malnovaj pontoj.
Fig. 11. - Normaj konektoj de I-trabo kun perpendikulara fina sekco
Fig. 12 - Normalaj konektoj kun tranĉitaj finoj de I-trabo
Rigidaj ligiloj kontraŭ fleksado estas farataj kiam necesas ligo sen angulŝanĝo (kontinuaj portiloj, rigidaj anguloj de kadroj) aŭ kiam ekzistas danĝero de rompo pro laceco ĉe varia ŝarĝado, aparte ĉe fervojaj pontoj. Oni povas uzi kontinuaĵajn lamelojn, ligilojn rigidajn kontraŭ fleksado. anguloj rigidaj kontraŭ fleksado, kadraj anguloj.
- Lamenoj por kontinueco – Se necesas konekti apogilojn kuŝantajn en la sama ebeno, tiam oni kunligas ambaŭ suprajn zonojn per lameno aŭ kontinueca ligilo. Tiel la nitoj de la konekto estas liberigitaj de streĉfortoj kaj grandaj deformiĝoj estas evitataj.
Fig. 13 - Konekto kun lamenstrio por kontinuaĵo
Fig. 14 - Konekto de la longitudaj portantaj elementoj a) de aŭtovojponto; b) de fervoja ponto
- Rigidaj al fleksa ligo – Tian specon de ligo ni trovas ĉe plenaj konzoloj de piediraj pasejoj de vojpontoj. Ĉe pli malgrandaj momentoj ilia vertikala lado estas ligita nur duflanke inter la angulprofiloj por rigidigo de la ĉefa portantostrukturo. La enkondukita momento per la rigidigo distribuiĝas tra la tuta alto de la ĉefa portilo, respektive ĝi estas enkondukata en ĝiajn zonojn kiel fortoparo.
Fig. 15 kaj 16
- Anguloj rigidaj kontraŭ fleksado – La angulojn rigidajn kontraŭ fleksado inter kolonoj kaj traboj en konstruado oni devas tiel konstrui, ke la angulo estu senŝanĝa kaj ke ne aperu iaj lokaj trooj de streĉo. Fidindaj kunligoj en la anguloj aperas, ekzemple laŭ fig. 16 kiam oni uzas flankajn lamenojn aŭ laŭ fig. 100 kiam la enpremmomento en la zonoj de la kolono estas ricevita kiel paro da fortoj.
- Anguloj de kadroj – Ĉe plurlateraj kadroj la daŭrigo povas esti farita ĉe la rompopunkto, se la anguldiferenco estas malgranda; la kunigitaj stangoj estas kovritaj per ligiloj kiel streĉitaj kaj premitaj stangoj. Turnaj fortoj estas koncentritaj ĉe la rompopunkto kaj devas esti transprenitaj per rigidigoj. En fig. 101 atentu la diferencon en la kovrado de la daŭrigo kaj la rigidigo, depende de la senco de la fleksa momento kaj de la deflankaj fortoj. En kazo de grandaj fortoj kaj konsiderinda anguldiferenco oni evitas, ke la daŭrigo troviĝu en forte kurba parto de la kadro. Daŭrigoj apud la anguloj de la kadro permesas pli bonan konstruan formon kaj faciligas la fabrikadon. Ekzemploj kun nititaj universalaj daŭrigoj ambaŭflanke de la rompopunkto estas montritaj en fig. 102a kaj fig. 102b, kie la angulo konsistas el veldita parto. En fig. 103 montriĝas al flekso-rigida ligo de la kadra fosto kun kontinua trabo.
Fig. 17a
Fig. 17b
Oblikvaj ligoj: Ĉe la ĝis nun priparolataj ligoj la nervuroj staris reciproke perpendikle. Se tamen la angulo ne estas rekta, tiam la angulaj profiloj (fig. 18) estas tordataj; ĉe tre akraj anguloj oni uzas kojnajn submetojn. Uzu kontinuaĵajn ligplatojn kaj subtenpecojn en la koncerna kazo same kiel ĉe rektaj ligoj. Klinitaj ligaj platoj (fig. 19) estas ligitaj kun granda ekscentreco kaj konsiderindaj aldonaj fortoj. La fabrikado de oblikvaj ligoj facilas, kiam oni uzas velditajn ligpladetojn (fig. 20).
Fig. 18
Fig. 19
Fig. 20