接頭 是指用於延長或加長的連接。接頭例如在可用的軋製板材長度或寬度不足時需要；在安裝時，則因受運輸之個別構件尺寸與重量限制而需要。綁板 是覆蓋接頭中斷處的板材。其他所有連接，特別是不同方向桿件之間以及不同平面中支撐構件之間的連接，稱為 連接點。
對於一般接頭，應依完整受力設計綁板與接頭鉚釘。因此，在標準接頭中，不要求接頭面彼此接觸。
受拉與受壓桿件（即主要承受軸向力的直桿）的主要應用領域是 桁架。本節討論將暫不考慮受壓桿件屈曲的危險。首先將討論靜力強度。
受拉桿件中孔洞的扣除
承載力：受拉桿件中的應力狀態會因孔洞／開口而在局部顯著改變。在比例範圍內，應力分布對應於受削弱截面上的分布（圖 1）。矩形桿中最大的縱向應力依 A. Henning 為：
maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]
圖 1 - 鑽孔桿中的縱向與橫向應力 a) 依 A. Henning；b) 依 M. Rudeloff
在極限情況 d/b = 0 的極寬條板中，因此得出 maxσ = 3σm；而對於圖 1a 所示情況，d/b = 1/3 時，maxσ = 2,42 σm。除縱向應力外，還有橫向與剪應力。最大的應力位於孔洞周邊。在那裡首先出現永久變形，也就是應力峰值被削平，並在截面上形成_應力均化_。孔洞區域中明顯的永久變形，只有在弱化截面中的平均應力 σm 超過屈服極限 σFO 時才會出現。當 SF = Fm * σF 時，桿件的總伸長僅略大於無孔桿件。（Fm 為最弱截面的面積）
在鉚接棒的拉伸試驗中，斷裂總是發生在削弱截面處。通常情況下，破壞荷載可相當準確地表示為 SB = Fn * σB。對帶有開孔的受拉棒進行拉斷試驗，顯示出的_破壞形態_如圖 2 所示。
圖 2 - 拉伸桿件破壞圖
在鉚接接頭試驗中已證明，只有一排鉚釘的搭接接頭，其抗力小於具有多排前後排列鉚釘的接頭。因此，於有效截面上的破壞平均應力 σB 為：
受拉桿件的尺寸設計程序：按照通常的計算方法，平均拉應力必須滿足 σm = S/Fm ≤ 許用σ，且對所有關鍵截面 Fm 均應如此。孔洞扣除量按孔數最多的垂直截面確定，而帶有更多孔洞的折線截面有時會給出較小的 Fm 值（圖 2）。在這方面，對轧制型材的 Fm 需按展開長度計算。對複合截面亦按相同原則處理。
Fm/F 的比值通常介於 0,8 與 0,9 之間，也就是孔洞扣除量 ΔF = F – Fm 為整個桿件截面 F 的 10% 到 20%。對大型構件而言，ΔF 會明顯影響重量，因此值得尋找孔洞扣除量較小的截面。
變形：帶孔拉杆的彈性伸長量與相對應的無孔拉杆相比，幾乎不會更大。接長件的總伸長量幾乎與接長的板條相同。因此，在計算鋼結構變形時，只需取未削弱杆件的 E 與 F 值來確定彈性伸長即可。對於受削弱的杆件，其抗屈服安全性例如比受壓杆件更高。
鉚釘中的力分布
圖 3
桿件中力 S 在各個連接鉚釘上的分布取決於其彈性特性，屬於「靜不定」。在圖 3 的情況下，分布 N1、N2、… 取決於鉚釘與連接板的變形，其變化與 Fpodvezice/Fštapa 的比值有關。當 Fpodvezice ≠ Fštapa 時，鉚釘中的端部力不再彼此相等（圖 50a）。隨著 Fpodvezice/Fštapa 比值降低，Nn 變小，N1 趨近於 S。將厚度相差很大的翼板連接在一起（圖 4b）並不合適，因為第一個鉚釘會過載。
圖 4 - 當 Fštap > Fpodvezice 時鉚釘受力
夾板與拉條為剛性， 只有鉚釘為彈性（圖 5a）。這樣所有鉚釘都會產生相同的彎曲，鉚釘中的所有力必須相等。
鉚釘為剛性，只有板片與拉條為彈性（圖 5b）。由於第一與最後一個鉚釘之間，桿件與拉條中的伸長量必須相同，因此可得 N2 = N3 = … = Nn-1 = 0，除 N1 = S * x1 外。
圖 5
實際的力分布介於這些極限情況之間。當荷載增加時，首先在端部鉚釘中出現永久變形，受力最大的鉚釘被卸載，力的分布變得越來越均勻。在出現較大變形之後，力的分布趨近於翼板與連接條剛性的情況，也就是說，鉚釘中的力幾乎都相同，當鉚釘剪切為控制因素時即是如此。
破壞荷載： 鉚釘的鉚接方式幾乎不影響 τBV。接頭的剪切強度 τBV 實際上與鉚釘數量、其配置方式及鉚接接頭的形狀無關；破壞荷載在良好近似下相當於所有鉚釘均勻受載。順帶一提，對一般螺栓接頭亦同樣成立，因此可得出結論：抗滑移能力對承載力並無重大影響。
尺寸設計：對於鋼結構與受中心荷載的桿件，按均勻分配計算，即每個鉚釘承受 N = S/n。由於長接頭的第一排鉚釘很早就會過載，因此應盡可能避免超過 6 個鉚釘連續排列。
抗滑移： 接頭中的滑移在相對較小的荷載下即會出現。抗滑移主要取決於夾緊力，而夾緊力受多種因素影響。在鉚接連接及迄今常用螺栓的設計中，這一點通常被忽略。此處應關注高強度螺栓連接。
鉚釘沿寬度方向的力分布：當鉚釘間距彼此相等且垂直於力的方向時（圖 6a），各個鉚釘對應於等寬的截面帶 a，因此在第一近似下，鉚釘中的力 N = a t σ 彼此相等。當鉚釘間距不均勻時，分布在靜力上是不定的；對於圖 6b 的情況，則按槓桿定律分配。
圖。 6
拉桿
續接： 採用對稱吊帶的續接（圖 3 和 4）。桿件在續接處的力 S 必須完全由吊帶承受。續接處的鉚釘也應按 S 來設計，因為它們必須把整個力從被續接的桿件傳遞到吊帶上。
單側加固的接縫在連接的鋼板、加固件與鉚釘中會產生相當大的附加彎曲應力。由於變形較大，單側覆蓋接縫僅在以下情況使用（圖 7）：當桿件具有足夠的抗彎剛性，或當其側向受到支撐而無法彎曲時。
圖 7
中間接頭——當加固條無法直接貼靠在被接長的板材上時，鉚釘與板材所承受的彎曲應力會顯著增大。因此，依據 m 層中間墊層的數量，所選用的鉚釘數 n’ 會大於直接覆蓋接頭時的 n。
圖 8
對於複合截面，拉條的配置應避免局部應力升高，因此各拉條的面積應依其所覆蓋截面部分的面積來決定，並盡可能維持重心位置。偏離此原則的拉條面積分配，與應力分布的變化有關。圖 9 顯示單腹式延伸，圖 10 顯示由 4 立板與一塊位於角鋼之間的腹板構成的雙件桿件。
圖 9
圖。 10
接頭：對於受拉桿件的接頭，基本上與接長時適用相同的關係。試驗表明，對稱導入力具有很大的優勢。對於單側接頭，會在縱向與橫向產生很大的彎曲（圖 11）。儘管存在相當大的附加彎曲應力，單側接頭的 L 形與 C 形桿件仍可幾乎完全發揮其承載能力。若未採取措施平衡附加彎矩，一個接頭的承載力可降至一半。
圖 11
對於覆蓋接縫，不應使用節點板，應為此設置專用加固件。當桿件截面的較大部分落在節點板平面內時，與節點板的連接就會更容易。
圖 12 - 有與無連接角鋼的連接
受壓桿件
對於受壓桿件的接長與連接，原則與受拉桿件相同，其總力由鉚釘和綁條傳遞，也就是按桿件的整個截面面積 F 來設計綁條面積 F綁條 與 Fs，亦即 Fl。通常接頭面積不作配合加工。在建築鋼結構中，對於穿過多層、僅承受壓力的柱，常採用接頭重疊較少的通過方式。受壓桿件的承載力，若在此之前未先發生失穩，最遲在達到屈服極限時即已耗盡，因為此時會出現較大的變形，桿件發生側向屈曲。鉚釘填滿的孔對桿件行為並無可察覺的影響。
鉚接連接的疲勞強度
對於鉚接接頭的疲勞強度，首先起決定作用的是孔洞處出現的應力峰值。僅僅由於孔洞本身，疲勞強度就已大幅降低。帶有開孔的棒材在拉伸疲勞試驗中，會在削弱截面處斷裂，且疲勞破壞始於孔邊裂紋，裂紋不斷向截面內延伸。因此，光滑孔洞具有特別重要的意義。圖 13 顯示了不同鋼級下扁平棒材的疲勞強度（右側為較高鋼級）。在較大的前期載荷 σu 下，兩種材料都承受高於屈服極限的疲勞強度 σDz。兩個鋼級的應力幅值大致相同。
圖 13 - 疲勞強度 σDz
對於鉚接接頭在拉力與壓力交變作用下，基本上適用與單向荷載相似的關係。值得注意的是，在交變荷載下，應力幅值約大為 1,5 倍（圖 14），但在此荷載作用下，鉚釘明顯比在單向荷載下更易受損。
圖 14 - 鉚接接合的拉伸疲勞強度