ಸಂಧಿ ಎಂದು ವಿಸ್ತರಣೆ ಅಥವಾ ಹೆಚ್ಚಳಕ್ಕೆ ಸೇವಿಸುವ ಸಂಪರ್ಕಗಳನ್ನು ಕರೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ. ಉದಾಹರಣೆಗೆ, ಲಭ್ಯವಿರುವ ಮಾನಕ ರೋಲ್ಡ್ ಹಾಳೆಗಳ ಉದ್ದಗಳು ಅಥವಾ ಅಗಲಗಳು ಸಾಕಾಗದ ಕಾರಣ ಸಂಧಿಗಳು ಅಗತ್ಯವಾಗುತ್ತವೆ; ಸ್ಥಾಪನೆ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ ಸಾಗಣೆಗೊಳ್ಳುವ ಪ್ರತ್ಯೇಕ ಅಂಶಗಳ ಆಯಾಮ ಮತ್ತು ತೂಕದ ಮಿತಿಯ ಕಾರಣವೂ ಅವು ಅಗತ್ಯ. ಪ್ಲೇಟ್ಗಳು ಎಂದು ಸಂಧಿಯ ಅಂತರವನ್ನು ಮುಚ್ಚುವ ಹಾಳೆಗಳನ್ನು ಕರೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ. ಇತರೆ ಎಲ್ಲಾ ಸಂಪರ್ಕಗಳು, ವಿಶೇಷವಾಗಿ ವಿಭಿನ್ನ ದಿಕ್ಕಿನ ಟ್ರಸ್ ದಂಡಗಳು ಹಾಗೂ ವಿಭಿನ್ನ ಸಮತಲಗಳಲ್ಲಿನ ಧಾರಕಗಳ ನಡುವಿನವು, ಸಂಪರ್ಕಗಳು ಎಂದು ಗುರುತಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಸಾಮಾನ್ಯ ಸಂಧಿಗಳಲ್ಲಿ ಸಂಧಿ ಪ್ಲೇಟುಗಳು ಮತ್ತು ರಿವೆಟ್ಗಳನ್ನು ಪೂರ್ಣ ಬಲಕ್ಕೆ ಅನುಗುಣವಾಗಿ ಗಾತ್ರಗೊಳಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ. ಆದ್ದರಿಂದ ಸಾಮಾನ್ಯ ಸಂಧಿಯಲ್ಲಿ ಸಂಧಿ ಮೇಲ್ಮೈಗಳು ಪರಸ್ಪರ ಸ್ಪರ್ಶಿಸಬೇಕೆಂಬ ಅವಶ್ಯಕತೆ ಇಲ್ಲ.
ತಣಿತ ಮತ್ತು ಸಂಕುಚಿತ ಕಡ್ಡಿಗಳ (ಇವು ಮುಖ್ಯವಾಗಿ ಸಾಮಾನ್ಯ ಬಲಗಳಿಂದ ಲೋಡ್ ಆಗುವ ನಿಜವಾದ ಕಡ್ಡಿಗಳು) ಪ್ರಮುಖ ಬಳಕೆಯ ಕ್ಷೇತ್ರವನ್ನು ಟ್ರಸ್ಗಳು ರೂಪಿಸುತ್ತವೆ. ಈ ವಿಭಾಗದ ಪರಿಗಣನೆಗಳಲ್ಲಿ ಸಂಕುಚಿತ ಕಡ್ಡಿಗಳ ಬಗ್ಗುವಿಕೆಯ ಅಪಾಯವನ್ನು ಕಡೆಗಣಿಸಲಾಗಿದೆ. ಮೊದಲು ಸ್ಥಿರ ಬಲವನ್ನು ಪರಿಗಣಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ತಾಣದಲ್ಲಿರುವ ದಂಡಗಳಲ್ಲಿ ರಂಧ್ರ ಕಡಿತ
ಧಾರಣಶಕ್ತಿ: ರಂಧ್ರಗಳು/ತೆರವುಗಳ ಕಾರಣದಿಂದ ತಣಿತ ಕಂಬದಲ್ಲಿನ ಒತ್ತಡ ಸ್ಥಿತಿಯು ಸ್ಥಳೀಯವಾಗಿ ಗಮನಾರ್ಹವಾಗಿ ಬದಲಾಗುತ್ತದೆ. ಅನುಪಾತ ಪ್ರದೇಶದಲ್ಲಿ ದುರ್ಬಲಗೊಂಡ ಅಡ್ಡಮಟ್ಟದಂತೆ ಒತ್ತಡ ವಿತರಣೆಯು ಹೊಂದಿಕೆಯಾಗುತ್ತದೆ (ಚಿತ್ರ 1). ಆಯತಾಕಾರದ ಕಂಬದಲ್ಲಿ ಅತ್ಯಧಿಕ ದೈರ್ಘ್ಯ ಒತ್ತಡವು A. ಹೆನ್ನಿಂಗ್ ಅವರ ಪ್ರಕಾರ ಹೀಗಿದೆ:
maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]
ಚಿತ್ರ. 1 - ತೋಡಿದ ದಂಡದಲ್ಲಿನ ಉದ್ದ ಮತ್ತು ಅಡ್ಡ ಒತ್ತಡಗಳು a) A. Henning ಅವರ ಪ್ರಕಾರ; b) M. Rudeloff ಅವರ ಪ್ರಕಾರ
ಅಂಚಿನ ಸ್ಥಿತಿಯಲ್ಲಿ d/b = 0 ಅತಿವಿಸ್ತೃತ ಪಟ್ಟಿಗಳಿಗಾಗಿ ಇದರಿಂದ maxσ = 3σm ದೊರೆಯುತ್ತದೆ; ಮತ್ತು ಚಿತ್ರ 1a ನಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿದ ಸಂದರ್ಭಕ್ಕಾಗಿ d/b = 1/3 ಆಗಿದ್ದರೆ maxσ = 2,42 σm ಆಗುತ್ತದೆ. ಉದ್ದದ ಒತ್ತಡದ ಜೊತೆಗೆ ಅಡ್ಡ ಹಾಗೂ ಕತ್ತರಿಸುವ ಒತ್ತಡಗಳೂ ಇವೆ. ಗರಿಷ್ಠ ಒತ್ತಡ ರಂಧ್ರದ ಹೊರಮೈಯಲ್ಲಿ ಉಂಟಾಗುತ್ತದೆ. ಅಲ್ಲಿ ಮೊದಲ ಶಾಶ್ವತ ವಿಕೃತಿಗಳು ಕಾಣಿಸಿಕೊಳ್ಳುತ್ತವೆ, ಅಂದರೆ ಒತ್ತಡದ ಶಿಖರಗಳು ಕುಸಿದು, ವಿಭಾಗದಾದ್ಯಂತ ಒತ್ತಡ ಸಮೀಕರಣ ಉಂಟಾಗುತ್ತದೆ. ರಂಧ್ರಗಳ ಪ್ರದೇಶದಲ್ಲಿ ಗಮನಿಸಬಹುದಾದ ಶಾಶ್ವತ ವಿಕೃತಿಗಳು ಆಗ ಮಾತ್ರ ಕಾಣಿಸುತ್ತವೆ, ಅಲ್ಪಗೊಂಡ ವಿಭಾಗದಲ್ಲಿನ ಸರಾಸರಿ ಒತ್ತಡ σm, ಹರಿವಿನ ಮಿತಿ σFO ಅನ್ನು ಮೀರಿದಾಗ. SF = Fm * σF ಆಗಿರುವಾಗ ದಂಡದ ಒಟ್ಟು ವಿಸ್ತರಣೆ ರಂಧ್ರಗಳಿಲ್ಲದ ದಂಡದಿಗಿಂತ ಕೇವಲ ಸ್ವಲ್ಪ ಹೆಚ್ಚು ಮಾತ್ರವಾಗಿರುತ್ತದೆ. (Fm ಅತಿ ದುರ್ಬಲ ವಿಭಾಗದ ವಿಸ್ತೀರ್ಣವಾಗಿದೆ)
ರಿವೆಟ್ ಮಾಡಿದ ದಂಡಗಳೊಂದಿಗೆ ಎಳೆತ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳಲ್ಲಿ ಸದಾ ದುರ್ಬಲಗೊಂಡ ಅಡ್ಡಮಡಿತಗಳಲ್ಲಿ ಮುರಿವು ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ. ಸಾಮಾನ್ಯ ಸಂದರ್ಭಗಳಲ್ಲಿ, ಮುರಿತದ ವೇಳೆಯ ಭಾರವನ್ನು ಸಾಕಷ್ಟು ನಿಖರವಾಗಿ SB = Fn * σB ಎಂದು ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳಬಹುದು. ತೆರೆದ ರಂಧ್ರಗಳಿರುವ ಎಳೆದ ದಂಡಗಳ ಮೇಲಿನ ಮುರಿತ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳು, 2 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ ಮುರಿತದ ಆಕಾರಗಳನ್ನು ನೀಡಿವೆ.
ಚಿತ್ರ. 2 - ಎಳೆತದಲ್ಲಿರುವ ರಾಡ್ಗಳ ಮುರಿತದ ಚಿತ್ರಗಳು
ರಿವೆಟ್ ಮಾಡಿದ ಸಂಪರ್ಕಗಳ ಪ್ರಯೋಗಗಳಲ್ಲಿ, ಒಂದೇ ಸಾಲಿನ ರಿವೆಟ್ಗಳನ್ನು ಹೊಂದಿರುವ ಸಂಪರ್ಕ ವಿಸ್ತರಣೆಗಳು, ಒಂದಕ್ಕೊಂದು ಹಿಂದೆ ಇರುವ ಅನೇಕ ಸಾಲಿನ ರಿವೆಟ್ಗಳನ್ನು ಹೊಂದಿರುವ ವಿಸ್ತರಣೆಗಳಿಗಿಂತ ಕಡಿಮೆ ಪ್ರತಿರೋಧ ಹೊಂದಿರುವುದು ತೋರಿಸಲಾಯಿತು. ಅದರಿಂದ ಉಪಯುಕ್ತ ಅಡ್ಡಕತ್ತರಿಕೆಯಲ್ಲಿ ವಿಫಲತೆಯ ಸರಾಸರಿ ಒತ್ತಡ σB ಈ ಮೌಲ್ಯವಿತ್ತು:
ತಣಿತ ಕಂಬಗಳ ಆಯಾಮ ನಿರ್ಧಾರ ವಿಧಾನ: ಸಾಮಾನ್ಯ ಗಣನೆ ವಿಧಾನ ಪ್ರಕಾರ, ಸರಾಸರಿ ತಣಿತ ಒತ್ತಡಕ್ಕೆ σm = S/Fm ≤ ಅನುಮೋದಿತ σ ಅನ್ವಯಿಸಬೇಕು ಮತ್ತು ಅದು ಎಲ್ಲಾ ಪ್ರಾಮುಖ್ಯವಾದ Fm ಅಡ್ಡಮಟ್ಟಗಳಲ್ಲಿ ಅನ್ವಯಿಸುತ್ತದೆ. ರಂಧ್ರಗಳ ಕಡಿತವನ್ನು ಅತಿ ಹೆಚ್ಚು ರಂಧ್ರಗಳಿರುವ ನೇರ ಅಡ್ಡಮಟ್ಟಕ್ಕಾಗಿ ನಿರ್ಧರಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ, ಮತ್ತು ಹೆಚ್ಚು ರಂಧ್ರಗಳಿರುವ ಮುರಿದ ಅಡ್ಡಮಟ್ಟವು ಕಡಿಮೆ Fm ಮೌಲ್ಯವನ್ನು ನೀಡಬಹುದು (ಚಿತ್ರ 2). ಈ ಅರ್ಥದಲ್ಲಿ ರೋಲ್ಡ್ ಪ್ರೊಫೈಲ್ಗಳಲ್ಲಿ Fm ಅನ್ನು ಅನ್ವಯಿತ ವಿಸ್ತರಣೆಯೊಂದಿಗೆ ಲೆಕ್ಕಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ. ಸಂಯುಕ್ತ ಅಡ್ಡಮಟ್ಟಗಳಲ್ಲಿ ಸಹ ಇದೇ ರೀತಿಯಲ್ಲಿ ನಡೆದುಕೊಳ್ಳಲಾಗುತ್ತದೆ.
Fm/F ಅನುಪಾತವು ಸಾಮಾನ್ಯವಾಗಿ 0,8 ಮತ್ತು 0,9 ನಡುವಿರುತ್ತದೆ, ಅಂದರೆ ರಂಧ್ರಗಳ ಕಡಿತ ΔF = F – Fm ಎಂಬುದು ದಂಡದ ಸಂಪೂರ್ಣ ಅಡ್ಡಮಡಿತ F ಯ 10% ರಿಂದ 20% ರಷ್ಟಿರುತ್ತದೆ. ದೊಡ್ಡ ರಚನೆಗಳಲ್ಲಿ ΔF ತೂಕದ ಮೇಲೆ ಬಹಳ ಪರಿಣಾಮ ಬೀರುತ್ತದೆ, ಆದ್ದರಿಂದ ರಂಧ್ರಗಳ ಕಡಿತ ಕಡಿಮೆಯಿರುವ ಅಡ್ಡಮಡಿತಗಳನ್ನು ಕಂಡುಹಿಡಿಯುವುದು ಉಪಯುಕ್ತವಾಗಿದೆ.
ವಿಕೃತಿಗಳು: ರಂಧ್ರಗಳಿರುವ ಎಳೆಯಲ್ಪಟ್ಟ ದಂಡಗಳ ಲವಚಿಕ ವಿಸ್ತರಣೆ, ಹೋಲಿಕೆಯ ರಂಧ್ರರಹಿತ ದಂಡಗಳಿಗಿಂತ ಕೇವಲ ಸ್ವಲ್ಪವೇ ಹೆಚ್ಚಿರುತ್ತದೆ. ಸಂಯೋಜನೆಗಳ ಒಟ್ಟು ವಿಸ್ತರಣೆಯು ನಿರಂತರಗೊಳಿಸಿದ ಲ್ಯಾಮೆಲ್ಗಳ ವಿಸ್ತರಣೆಯಷ್ಟೇ ಸುಮಾರು ಇರುತ್ತದೆ. ಆದ್ದರಿಂದ ಉಕ್ಕಿನ ರಚನೆಗಳ ವಿಕೃತಿ ಲೆಕ್ಕಾಚಾರಕ್ಕಾಗಿ, ದುರ್ಬಲಗೊಳಿಸದ ದಂಡಗಳ E ಮತ್ತು F ಮೌಲ್ಯಗಳೊಂದಿಗೆ ಲವಚಿಕ ವಿಸ್ತರಣೆಗಳನ್ನು ನಿರ್ಧರಿಸುವುದು ಸಾಕು. ದುರ್ಬಲಗೊಳಿಸಿದ ದಂಡಗಳಲ್ಲಿ ಯೀಲ್ಡಿಂಗ್ ವಿರುದ್ಧದ ಭದ್ರತೆ ಉದಾಹರಣೆಗೆ ಒತ್ತಡಿತ ದಂಡಗಳಿಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿರುತ್ತದೆ.
ರಿವೆಟ್ಗಳಲ್ಲಿ ಬಲಗಳ ಹಂಚಿಕೆ
ಚಿತ್ರ 3
ಕಡ್ಡಿಯಲ್ಲಿ ಇರುವ S ಬಲವನ್ನು ಸಂಪರ್ಕದ ಪ್ರತ್ಯೇಕ ರಿವೆಟ್ಗಳಿಗೆ ಹಂಚಿಕೆ ಮಾಡುವುದು ಅದರ ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳ ಮೇಲೆ ಅವಲಂಬಿತವಾಗಿರುತ್ತದೆ, ಅದು “ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕವಾಗಿ ಅನಿರ್ಧಿಷ್ಟ”ವಾಗಿದೆ. ಚಿತ್ರ 3 ಯ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ N1, N2, … ಗಳ ಹಂಚಿಕೆ ರಿವೆಟ್ಗಳು ಮತ್ತು ಜೋಡಿಸಲಾದ ತಗಡುಗಳ ವಿಕೃತಿಯ ಮೇಲೆ ಅವಲಂಬಿತವಾಗಿರುತ್ತದೆ, ಅದು Fpodvezice/Fštapa ಎಂಬ ಅನುಪಾತದೊಂದಿಗೆ ಬದಲಾಗುತ್ತದೆ. Fpodvezice ≠ Fštapa ಆಗಿರುವಾಗ, ರಿವೆಟ್ಗಳ ಅಂಚಿನ ಬಲಗಳು ಇನ್ನು ಸಮಾನವಾಗಿರುವುದಿಲ್ಲ (ಚಿತ್ರ 50a). Fpodvezice/Fštapa ಅನುಪಾತ ಕಡಿಮೆಯಾಗುತ್ತಿದ್ದಂತೆ Nn ಚಿಕ್ಕದಾಗುತ್ತದೆ, N1 S ಗೆ ಹತ್ತಿರವಾಗುತ್ತದೆ. ಬಹಳ ವಿಭಿನ್ನ ದಪ್ಪದ ಲಾಮೆಲ್ಲಾಗಳನ್ನು ಜೋಡಿಸುವುದು (ಚಿತ್ರ 4b) ಮೊದಲ ರಿವೆಟ್ನ ಅತಿಭಾರದ ಕಾರಣ ಸೂಕ್ತವಲ್ಲ.
ಚಿತ್ರ. 4 - Fದಂಡ > Fತಂಗುದಂಡ ಆಗಿರುವಾಗ ರಿವೆಟ್ಗಳ ಮೇಲಿನ ಭಾರ
ಪಟ್ಟಿಗಳು ಮತ್ತು ಬಂಧನಪಟ್ಟಿಗಳು ಗಟ್ಟಿಯಾಗಿದ್ದು, ಕೇವಲ ರಿವೆಟ್ಗಳು ಮಾತ್ರ ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕವಾಗಿವೆ (ಚಿತ್ರ 5a). ಆಗ ಎಲ್ಲ ರಿವೆಟ್ಗಳಿಗೂ ಸಮಾನ ಬಾಗಿ ಉಂಟಾಗುತ್ತದೆ, ರಿವೆಟ್ಗಳಲ್ಲಿನ ಎಲ್ಲಾ ಬಲಗಳು ಸಮಾನವಾಗಿರಬೇಕು.
ರಿವೆಟ್ಗಳು ಗಟ್ಟಿಯಾಗಿವೆ, ಕೇವಲ ಲ್ಯಾಮೆಲ್ಗಳು ಮತ್ತು ತಂಗುದಂಡಗಳು ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕವಾಗಿವೆ (ಚಿತ್ರ. 5b). ಮೊದಲ ಮತ್ತು ಕೊನೆಯ ರಿವೆಟ್ಗಳ ನಡುವಿನ ದಂಡ ಮತ್ತು ತಂಗುದಂಡಗಳ ವಿಸ್ತರಣೆಗಳು ಸಮಾನವಾಗಿರಬೇಕು ಎಂಬುದರಿಂದ, N2 = N3 = … = Nn-1 = 0, ಹೊರತು N1 = S * x1.
ಚಿತ್ರ 5
ವಾಸ್ತವಿಕ ಬಲಗಳ ಹಂಚಿಕೆ ಈ ಗಡಿ ಸಂದರ್ಭಗಳ ನಡುವೆ ಇರುತ್ತದೆ. ಲೋಡ್ ಹೆಚ್ಚಿದಂತೆ, ಮೊದಲು ಕೊನೆಯ ರಿವೆಟ್ಗಳಲ್ಲಿ ಶಾಶ್ವತ ವಿಕೃತಿ ಉಂಟಾಗುತ್ತದೆ, ಅತ್ಯಧಿಕ ಲೋಡ್ ಹೊಂದಿದ ರಿವೆಟ್ಗಳು ಹಗುರವಾಗುತ್ತವೆ ಮತ್ತು ಬಲಗಳ ಹಂಚಿಕೆ ಕ್ರಮೇಣ ಹೆಚ್ಚು ಸಮಮಟ್ಟವಾಗುತ್ತದೆ. ದೊಡ್ಡ ವಿಕೃತಿಗಳು ಉಂಟಾದ ನಂತರ, ಬಲಗಳ ಹಂಚಿಕೆ ಲಾಮೆಲ್ಲಾಗಳು ಮತ್ತು ಟೈ-ಬಾರ್ಗಳು ಗಟ್ಟಿಯಾಗಿರುವ ಸಂದರ್ಭದತ್ತ ಹತ್ತಿರವಾಗುತ್ತದೆ, ಅಂದರೆ, ರಿವೆಟ್ಗಳಲ್ಲಿನ ಬಲಗಳು ಎಲ್ಲವೂ ಬಹುತೇಕ ಸಮಾನವಾಗಿರುತ್ತವೆ, ರಿವೆಟ್ಗಳ ಕತ್ತರಿಸುವಿಕೆ ನಿರ್ಣಾಯಕವಾಗಿರುವ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ.
ವಿಫಲತಾ ಭಾರ: ರಿವೇಟುಗಳನ್ನು ಜೋಡಿಸುವ ವಿಧಾನವು τBV ಮೇಲೆ כמעט ಯಾವುದೇ ಪರಿಣಾಮವಿಲ್ಲ. ಜೋಡಿಯ ಕತ್ತರಿಸುವ ಬಲ τBV ರಿವೇಟುಗಳ ಸಂಖ್ಯೆ, ಅವುಗಳ ಹಂಚಿಕೆ, ರಿವೇಟ್ ಮಾಡಿದ ಜೋಡಿಯ ಆಕಾರಗಳಿಂದ ಪ್ರಾಯೋಗಿಕವಾಗಿ ಸ್ವತಂತ್ರವಾಗಿದೆ; ವಿಫಲತಾ ಭಾರವು ಎಲ್ಲ ರಿವೇಟುಗಳ ಸಮಾನ ಭಾರಕ್ಕೆ ಉತ್ತಮ ಅಂದಾಜಿನಲ್ಲಿ ಹೊಂದಿಕೆಯಾಗುತ್ತದೆ. ಇದೇ ಮಾತು ಸಾಮಾನ್ಯ ಬೋಲ್ಟು ಜೋಡಣೆಗಳಿಗೂ ಅನ್ವಯಿಸುತ್ತದೆ; ಇದರಿಂದ ಸ್ಲಿಪ್ ಪ್ರತಿರೋಧವು ಹೊರೆವಹಿಸುವ ಸಾಮರ್ಥ್ಯದ ಮೇಲೆ ಮಹತ್ವದ ಪ್ರಭಾವ ಬೀರುವುದಿಲ್ಲ ಎಂದು ತಿಳಿಯಬಹುದು.
ಗಾತ್ರನಿರ್ಣಯ: ಉಕ್ಕಿನ ರಚನೆಗಳು ಮತ್ತು ಕೇಂದ್ರಭಾರಿತ ದಂಡಗಳಿಗಾಗಿ ಸಮಾನ ಹಂಚಿಕೆಯಿಂದ, ಅಂದರೆ ಪ್ರತಿ ರಿವೆಟ್ಗೆ N = S/n ಎಂದು ಲೆಕ್ಕಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ. ದೀರ್ಘ ಜೋಡಣೆಗಳಲ್ಲಿಂದು ಮೊದಲ ರಿವೆಟ್ಗಳು ಬೇಗನೇ ಅತಿಭಾರಗೊಳ್ಳುವುದರಿಂದ, 6ಕ್ಕಿಂತ ಹೆಚ್ಚು ರಿವೆಟ್ಗಳನ್ನು ಒಂದರ ಹಿಂದೆ ಒಂದಾಗಿ ಇರಿಸುವುದನ್ನು ಸಾಧ್ಯವಾದಷ್ಟು ತಪ್ಪಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಜಾರುವಿಕೆಗೆ ಪ್ರತಿರೋಧ: ಸಂಯುಕ್ತಗಳಲ್ಲಿ ಜಾರುವುದು ಸಾಪೇಕ್ಷವಾಗಿ ಚಿಕ್ಕ ಭಾರದ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲೇ ಕಾಣಿಸಿಕೊಳ್ಳುತ್ತದೆ. ಜಾರುವಿಕೆಗೆ ಪ್ರತಿರೋಧವು ಮುಖ್ಯವಾಗಿ ಬಿಗಿತ ಬಲದ ಮೇಲೆ ಅವಲಂಬಿತವಾಗಿದ್ದು, ಅದು ಅನೇಕ ಪ್ರಭಾವಗಳಿಂದ ಬದಲಾಗುತ್ತದೆ. ರಿವೆಟ್ಗಳಿಂದಾದ ಸಂಪರ್ಕಗಳು ಹಾಗೂ ಇದುವರೆಗೆ ಸಾಮಾನ್ಯವಾಗಿದ್ದ ಬೋಲ್ಟುಗಳ ವಿನ್ಯಾಸದಲ್ಲಿ ಇದನ್ನು ಲೆಕ್ಕಿಸದೆ ಬಿಡಲಾಗುತ್ತದೆ. ಹೆಚ್ಚಿನ ಗುಣಮಟ್ಟದ ಬೋಲ್ಟುಗಳ ಸಂಪರ್ಕಗಳತ್ತ ಗಮನ ಸೆಳೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ.
ರಿವೆಟ್ಗಳಲ್ಲಿ ಅಗಲದಾದ್ಯಂತ ಬಲಗಳ ಹಂಚಿಕೆ: ಬಲದ ದಿಕ್ಕಿಗೆ ಲಂಬವಾಗಿ ರಿವೆಟ್ಗಳ ಅಂತರಗಳು ಸಮವಾಗಿರುವಾಗ (ಚಿತ್ರ 6a), ಪ್ರತಿ ರಿವೆಟ್ಗೆ ಅಡ್ಡಮುರಿ ವಿಭಾಗದ ಸಮಅಗಲದ ಪಟ್ಟಿಗಳು a ಸೇರುತ್ತವೆ; ಆದ್ದರಿಂದ ಮೊದಲ ಸಮೀಪದಲ್ಲಿ ರಿವೆಟ್ಗಳಲ್ಲಿನ ಬಲಗಳು N = a t σ ಸಮಾನವಾಗಿರುತ್ತವೆ. ರಿವೆಟ್ಗಳ ಅಸಮಾನ ಅಂತರಗಳ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ ಹಂಚಿಕೆ ಸ್ಥಿರವಾಗಿ ಅನಿರ್ಧಿಷ್ಟವಾಗಿರುತ್ತದೆ; ಚಿತ್ರ 6b ರಲ್ಲಿನ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ ಅದು ಲೀವರ್ ನಿಯಮದ ಪ್ರಕಾರ ನಡೆಯುತ್ತದೆ.
Fig. 6
ಎಳೆತದ ದಂಡ
ಮುಂದುವರಿಕೆ: ಸಮಮಿತಿಯ ತಾತ್ಕಾಲಿಕ ಬಂಧನಗಳೊಂದಿಗೆ ಮುಂದುವರಿಕೆ (ಚಿತ್ರ 3 ಮತ್ತು 4). ಜೋಡಣೆ ಸ್ಥಳದಲ್ಲಿನ ದಂಡದ S ಬಲವನ್ನು ಕೇವಲ ತಾತ್ಕಾಲಿಕ ಬಂಧನವೇ ಹೊರುವಂತೆ ಮಾಡಬೇಕು. ಈ ಜೋಡಣೆಯಲ್ಲಿನ ರಿವೆಟ್ಗಳನ್ನು ಸಹ S ಗೆ ಅನುಗುಣವಾಗಿ ಆಯಾಮಗೊಳಿಸಬೇಕು, ಏಕೆಂದರೆ ಅವು ಮುಂದುವರಿಸಲಾದ ದಂಡದಿಂದ ಬಂದ ಸಂಪೂರ್ಣ ಬಲವನ್ನು ತಾತ್ಕಾಲಿಕ ಬಂಧನಗಳಿಗೆ ವರ್ಗಾಯಿಸಬೇಕು.
ಒಂದು ಬದಿಯ ಕವಚಪಟ್ಟಿಯೊಂದಿಗೆ ಮಾಡಿದ ಜೋಡಣೆಗಳು, ಸಂಪರ್ಕಿತ ಹಾಳೆಗಳು, ಕವಚಪಟ್ಟಿಗಳು ಮತ್ತು ರಿವೆಟ್ಗಳಲ್ಲಿ ಗಮನಾರ್ಹ ಹೆಚ್ಚುವರಿ ವಂಗಿಸು ಒತ್ತಡಗಳಿಗೆ ಒಳಪಡುತ್ತವೆ. ದೊಡ್ಡ ರೂಪಾಂತರಗಳ ಕಾರಣದಿಂದ, ಒಂದೆಡೆಯಿಂದ ಮುಚ್ಚುವ ಜೋಡಣೆಗಳನ್ನು ಅದು (ಚಿತ್ರ 7) ಕಡ್ಡಾಯವಾಗಿ ವಂಗಿಸದಷ್ಟು ಗಟ್ಟಿಯಾದ ಕಂಬವಾಗಿರುವಾಗ ಅಥವಾ ಬದಿಯಿಂದ ಹಿಡಿದಿರುವುದರಿಂದ ಅದು ವಂಗಲು ಸಾಧ್ಯವಾಗದಾಗ ಮಾತ್ರ ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಚಿತ್ರ 7
ಪರೋಕ್ಷ ಸಂಯೋಜನೆ – ಪಟ್ಟಿ ಕೊಂಡಿಗಳು ಸಂಯೋಜಿಸಿದ ಫಲಕಗಳ ಮೇಲೆ ನೇರವಾಗಿ ಇರಲಾಗದಾಗ, ರಿವೆಟ್ಗಳು ಮತ್ತು ಫಲಕಗಳಲ್ಲಿ ಬಹಳ ಹೆಚ್ಚಿನ ವಂಶನ ಒತ್ತಡಗಳು ಉಂಟಾಗುತ್ತವೆ. ಆದ್ದರಿಂದ m ಪದರಾಂತರಗಳ ಸಂಖ್ಯೆಗೆ ಅನುಗುಣವಾಗಿ, ನೇರ ಮುಚ್ಚುವಿಕೆಯಲ್ಲಿ ಇರುವ n ರಿವೆಟ್ಗಳಿಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ n’ ರಿವೆಟ್ಗಳನ್ನು ಆಯ್ಕೆ ಮಾಡಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಚಿತ್ರ. 8
ಸಂಕೀರ್ಣ ಅಡ್ಡಮೋಸರುಗಳಲ್ಲಿ, ಸ್ಥಳೀಯ ಒತ್ತಡ ಹೆಚ್ಚಳಗಳನ್ನು ತಪ್ಪಿಸುವಂತೆ ಟೈ-ಪಟ್ಟಿಗಳನ್ನು ಹಂಚಲಾಗುತ್ತದೆ; ಆದ್ದರಿಂದ ಪ್ರತ್ಯೇಕ ಟೈ-ಪಟ್ಟಿ ಮೇಲ್ಮೈಗಳನ್ನು ಅವು ಆವೃತಿಸುವ ಅಡ್ಡಮೋಸದ ಭಾಗದ ಮೇಲ್ಮೈಗೆ ಅನುಗುಣವಾಗಿ, ಸಾಧ್ಯವಾದರೆ ಭಾರಕೇಂದ್ರದ ಸ್ಥಾನವನ್ನು ಕಾಯ್ದುಕೊಂಡು, ನಿರ್ಧರಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ. ಇದರಿಂದ ಭಿನ್ನವಾಗಿರುವ ಟೈ-ಪಟ್ಟಿ ಮೇಲ್ಮೈಗಳ ಹಂಚಿಕೆಗಳು ಒತ್ತಡ ಹಂಚಿಕೆಯ ಬದಲಾವಣೆಗಳೊಂದಿಗೆ ಸಂಬಂಧಿಸಿದಿವೆ. ಚಿತ್ರ 9 ನಲ್ಲಿ ಏಕಗೋಡೆ ಕಡ್ಡಿಯ ಮುಂದುವರಿಕೆಯನ್ನು, ಚಿತ್ರ 10 ನಲ್ಲಿ 4 ಲಂಬ ಪ್ಲೇಟುಗಳಿರುವ ಮತ್ತು ಕೋನದ ಉಕ್ಕುಗಳ ನಡುವೆ ಒಂದು ಮುಖವಿರುವ ದ್ವಿಭಾಗ ಕಡ್ಡಿಯನ್ನು ತೋರಿಸಲಾಗಿದೆ.
ಚಿತ್ರ 9
Fig. 10
ಸಂಪರ್ಕ: ತಣಿತ ದಂಡಗಳ ಸಂಪರ್ಕಗಳಿಗೆ ಮೂಲತಃ ವಿಸ್ತರಣೆಯಂತೆ ಒಂದೇ ಸಂಬಂಧಗಳು ಅನ್ವಯಿಸುತ್ತವೆ. ಪ್ರಯೋಗಗಳು ಬಲವನ್ನು ಸಮಮಿತಿಯಾಗಿ ಪರಿಚಯಿಸುವುದಕ್ಕೆ ಮಹತ್ವದ ಮೇಲುಗೈ ಇದೆ ಎಂದು ತೋರಿಸಿವೆ. ಏಕಪಕ್ಷೀಯ ಸಂಪರ್ಕದಲ್ಲಿ, ಉದ್ದದ ಮತ್ತು ಅಡ್ಡ ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ ತೀವ್ರ ವಂಗಿಸುವಿಕೆ ಉಂಟಾಗುತ್ತದೆ (ಚಿತ್ರ 11). ಗಮನಾರ್ಹ ಹೆಚ್ಚುವರಿ ವಂಗಣ ಒತ್ತಡಗಳಿದ್ದರೂ, ಏಕಪಕ್ಷೀಯವಾಗಿ ಸಂಪರ್ಕಿಸಿದ L ಮತ್ತು C ದಂಡಗಳನ್ನು ಬಹುತೇಕ ಸಂಪೂರ್ಣವಾಗಿ ಬಳಸಿಕೊಳ್ಳಬಹುದು. ಹೆಚ್ಚುವರಿ ವಂಗಣ ಕ್ಷಣಗಳನ್ನು ಸಮೀಕರಿಸಲು ಕ್ರಮಗಳನ್ನು ಕೈಗೊಂಡಿರದಿದ್ದರೆ, ಒಂದು ಸಂಪರ್ಕದ ಹೊರೆವಹಿಸುವ ಸಾಮರ್ಥ್ಯ ಅರ್ಧಕ್ಕೆ ಇಳಿಯಬಹುದು.
ಚಿತ್ರ 11
ಜೋಡಣೆಗಳ ಮುಚ್ಚಳಕ್ಕಾಗಿ ನೋಡ್ ಹಾಳೆಗಳನ್ನು ಬಳಸಬಾರದು; ಅದಕ್ಕಾಗಿ ವಿಶೇಷ ಕವಚಪಟ್ಟಿಗಳನ್ನು ರೂಪಿಸಬೇಕು. ಕಂಬದ ಅಡ್ಡಚ್ಛೇದನದ ಹೆಚ್ಚಿನ ಭಾಗ ನೋಡ್ ಹಾಳೆಯ ಸಮತಲದಲ್ಲಿದ್ದಾಗ ನೋಡ್ ಹಾಳೆಯ ಸಂಪರ್ಕ ಸುಲಭವಾಗುತ್ತದೆ.
ಚಿತ್ರ 12 - ಸಂಪರ್ಕ ಕೊನೆಯೊಂದಿಗೆ ಮತ್ತು ಇಲ್ಲದೆ ಇರುವ ಜೋಡಣೆಗಳು
ಒತ್ತಲ್ಪಟ್ಟ ಕಂಬ
ಒತ್ತಡದಲ್ಲಿರುವ ದಂಡಗಳ ವಿಸ್ತರಣೆ ಮತ್ತು ಸಂಪರ್ಕಕ್ಕಾಗಿ ತಣಿಸಿದ ದಂಡಗಳಿಗೆ ಅನ್ವಯಿಸುವ ಅದೇ ತತ್ವಗಳು ಅನ್ವಯಿಸುತ್ತವೆ; ಅವುಗಳಲ್ಲಿಯೂ ಒಟ್ಟು ಬಲವನ್ನು ರಿವೆಟ್ಗಳು ಮತ್ತು ಬಂಧನೆಗಳಿಂದ ವರ್ಗಾಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ, ಅಂದರೆ ದಂಡದ ಪೂರ್ಣ ವಿಸ್ತೀರ್ಣ F ಆಧಾರವಾಗಿ Fಬಂಧನೆ ಮತ್ತು Fs, ಅಂದರೆ Fl ಅನ್ನು ಆಯಾಮಗೊಳಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ. ನಿಯಮದಂತೆ ವಿಸ್ತರಣೆಗಳ ಪ್ರದೇಶಗಳು ಸಮನ್ವಯಗೊಳಿಸಲ್ಪಟ್ಟಿರವುದಿಲ್ಲ. ಕಟ್ಟಡ ಉಕ್ಕಿನ ಸಂರಚನೆಗಳಲ್ಲಿ, ಅನೇಕ ಮಹಡಿಗಳ ಮೂಲಕ ಹಾದುಹೋಗುವ ಮತ್ತು ಕೇವಲ ಒತ್ತಡಕ್ಕೆ ಒಳಪಡುವ ಕಂಬಗಳಲ್ಲಿ, ವಿಸ್ತರಣೆಗಳ ಕಡಿಮೆ ಮುಚ್ಚುವಿಕೆಯೊಂದಿಗೆ ಹಾದುಹೋಗುವ ಸಾಧ್ಯತೆಯನ್ನು ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ. ಒತ್ತಡದಲ್ಲಿರುವ ದಂಡಗಳ ಹೊರೆವಹಿಸುವ ಸಾಮರ್ಥ್ಯವು, ಅದರ ಮೊದಲು ಅಸ್ಥಿರತೆಯ ಸಂದರ್ಭಗಳು ಸಂಭವಿಸದಿದ್ದರೆ, ಯೀಲ್ಡ್ ಮಿತಿಗೆ ತಲುಪುವ ಹೊತ್ತಿಗೆ ಗರಿಷ್ಠವಾಗಿ ಮುಕ್ತಾಯಗೊಳ್ಳುತ್ತದೆ; ಏಕೆಂದರೆ ಆಗ ದೊಡ್ಡ ವಿಕೃತಿಗಳು ಉಂಟಾಗಿ ದಂಡವು ಪಾರ್ಶ್ವವಾಗಿ ಬಾಗುತ್ತದೆ. ರಿವೆಟ್ಗಳಿಂದ ತುಂಬಿದ ರಂಧ್ರಗಳು ಈ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ ದಂಡದ ವರ್ತನೆಯ ಮೇಲೆ ಅಳೆಯಬಹುದಾದ ಪ್ರಭಾವವನ್ನು ಹೊಂದುವುದಿಲ್ಲ.
ರಿವೆಟ್ ಜೋಡಣೆಗಳ ಆಯಾಸ ಬಲ
ರವೆಯ ಸಂಪರ್ಕಗಳ ದಣಿವು ಸಾಮರ್ಥ್ಯಕ್ಕಾಗಿ, ಮೊದಲನೆಯದಾಗಿ ರಂಧ್ರಗಳಲ್ಲಿ ಉಂಟಾಗುವ ಒತ್ತಡ ಶಿಖರಗಳು ನಿರ್ಧಾರಕವಾಗಿರುತ್ತವೆ. ದಣಿವು ಸಾಮರ್ಥ್ಯವು ರಂಧ್ರಗಳ ಕಾರಣದಿಂದಲೇ ಗಣನೀಯವಾಗಿ ಕಡಿಮೆಯಾಗುತ್ತದೆ. ತೆರೆಯಿರುವ ರಂಧ್ರಗಳಿರುವ ದಂಡಗಳು ಎಳೆತದ ದಣಿವು ಪರೀಕ್ಷೆಯಲ್ಲಿ ದುರ್ಬಲಗೊಂಡ ಅಡ್ಡಕತ್ತರಿಕೆಗಳಲ್ಲಿ ಮುರಿದು ಬೀಳುತ್ತವೆ; ಮತ್ತು ದಣಿವು ಮುರಿವು ರಂಧ್ರದ ಅಂಚಿನಲ್ಲಿ ಸಿಡಿತಗಳಿಂದ ಆರಂಭವಾಗಿ, ಅವು ನಿರಂತರವಾಗಿ ಅಡ್ಡಕತ್ತರಿಕೆಯ ಮೂಲಕ ಇನ್ನಷ್ಟು ವಿಸ್ತರಿಸುತ್ತವೆ. ಆದ್ದರಿಂದ ಮೃದುವಾದ ರಂಧ್ರಗಳು ವಿಶೇಷ ಮಹತ್ವ ಹೊಂದಿವೆ. ಚಿತ್ರ 13 ನಲ್ಲಿ ವಿಭಿನ್ನ ವರ್ಗಗಳಲ್ಲಿನ ಸಮತಟ್ಟಾದ ದಂಡಗಳ ದಣಿವು ಸಾಮರ್ಥ್ಯವನ್ನು ತೋರಿಸಲಾಗಿದೆ (ಬಲಭಾಗದಲ್ಲಿ ಉಕ್ಕಿನ ಹೆಚ್ಚಿನ ವರ್ಗ ಇದೆ). ಹೆಚ್ಚಿನ ಪೂರ್ವಭಾರಗಳು σu ನಲ್ಲಿ, ಎರಡೂ ವಸ್ತುಗಳು ಯೀಲ್ಡ್ ಮಿತಿಗಿಂತ ಮೇಲಿನ ದಣಿವು ಸಾಮರ್ಥ್ಯ σDz ಅನ್ನು ಸಹಿಸುತ್ತವೆ. ಒತ್ತಡದ ಆಂಪ್ಲಿಟ್ಯೂಡ್ ಎರಡೂ ವರ್ಗಗಳಿಗೆ ಅಂದಾಜು ಒಂದೇ.
ಚಿತ್ರ. 13 - ದಣಿವಿನಲ್ಲಿನ ಬಲಿಕೆಟ್ಟುತೆ σDz
ರಿವೆಟ್ ಮಾಡಿದ ಸಂಪರ್ಕಗಳ ಎಳೆತ ಮತ್ತು ಒತ್ತಡದ ಪರ್ಯಾಯ ಭಾರಗಳಿಗೆ, ಮೂಲತಃ ಏಕಮಾರ್ಗ ಭಾರಗಳಿಗೆ ಇರುವಂತೆ ಸಮಾನ ಸಂಬಂಧಗಳು ಅನ್ವಯಿಸುತ್ತವೆ. ಪರ್ಯಾಯ ಭಾರದಲ್ಲಿ ಒತ್ತಡದ ಆಮ್ಪ್ಲಿಟ್ಯೂಡ್ ಸುಮಾರು 1,5 ಪಟ್ಟು ಹೆಚ್ಚಾಗಿರುವುದು (ಆಕೃತಿ 14) ಗಮನಾರ್ಹ, ಆದರೆ ಈ ಭಾರದ ಅಡಿಯಲ್ಲಿ ರಿವೆಟ್ಗಳು ಏಕಮಾರ್ಗ ಭಾರದಿಗಿಂತ ಸ್ಪಷ್ಟವಾಗಿ ಹೆಚ್ಚು ಅಪಾಯದಲ್ಲಿರುತ್ತವೆ.
ಚಿತ್ರ 14 - ರಿವೆಟ್ ಮಾಡಿದ ಜೋಡಣೆಗಳ ಎಳೆಯುವಿಕೆಯಲ್ಲಿ ಆಯಾಸ ಶಕ್ತಿ