ကျပ်သံနှင့် ဘိုးလ်များဖြင့် ဆက်စပ်ခြင်း – တင်းထားသော နှင့် ဖိထားသော တံချောင်းများ

Splice ဟုဆိုသည်မှာ တိုးချဲ့ခြင်း သို့မဟုတ် ပိုမိုရှည်လျားစေရန် အသုံးပြုသော ဆက်သွယ်မှုများကို ခေါ်သည်။ ဥပမာအားဖြင့် ရရှိနိုင်သော rolling sheet အရှည် သို့မဟုတ် အကျယ် မလုံလောက်သောကြောင့် splice များ လိုအပ်ပြီး၊ တပ်ဆင်ရာတွင် သယ်ယူပို့ဆောင်သည့် အစိတ်အပိုင်းတစ်ခုချင်းစီ၏ အရွယ်အစားနှင့် အလေးချိန်ကို ကန့်သတ်ရန်အတွက် လိုအပ်သည်။ Cover plates ဟုဆိုသည်မှာ splice အတွင်းရှိ ပြတ်တောက်မှုကို ဖုံးအုပ်သော သံပြားများကို ခေါ်သည်။ အခြားသော ဆက်သွယ်မှုအားလုံး၊ အထူးသဖြင့် မတူညီသော လမ်းကြောင်းများရှိ truss တံများနှင့် မတူညီသော မျက်နှာပြင်များရှိ support များအကြား ဆက်သွယ်မှုများကို connections ဟု သတ်မှတ်သည်။

ပုံမှန် splice များတွင် ကြိုးချည်များနှင့် rivet များကို စုစုပေါင်းအားအရ အရွယ်အစား သတ်မှတ်သည်။ ထို့ကြောင့် သာမန် splice တွင် splice မျက်နှာပြင်များ တစ်ခုနှင့်တစ်ခု ထိရန် မလိုအပ်ပါ။

တင်းအားခံနှင့် ဖိအားခံ တန်းများ၏ အဓိက အသုံးချနယ်ပယ် (ယင်းတို့မှာ အမှန်တကယ် တန်းများဖြစ်ပြီး အဓိကအားဖြင့် ပုံမှန်အားများဖြင့် ဝန်တင်ခံရသည်) သည် အရေးကွက်ဖွဲ့စည်းပုံများ ဖြစ်သည်။ ဤအပိုင်း၏ ဆွေးနွေးချက်များတွင် ဖိအားခံ တန်းများ ကွေးညွှတ်ထွက်နိုင်သည့် အန္တရာယ်ကို မစဉ်းစားထားပါ။ ပထမဦးစွာ statics အားကောင်းမှုကို ဆွေးနွေးမည်။

တင်းထားသော ချောင်းများရှိ အပေါက်လျော့ချခြင်း

သယ်ဆောင်နိုင်စွမ်း: ဆွဲအားခံ တုတ်ချောင်းအတွင်းရှိ ဖိအားအခြေအနေသည် အပေါက်များ/ဖွင့်ထားသော နေရာများကြောင့် ဒေသအလိုက် သိသိသာသာ ပြောင်းလဲသွားသည်။ အချိုးကျမှု အပိုင်းတွင် အားလျော့သွားသော အပိုင်း၏ ဖိအားဖြန့်ဝေမှုနှင့် ကိုက်ညီသည် (ပုံ 1)။ စတုဂံတုတ်ချောင်းတစ်ခုတွင် အမြင့်ဆုံး အလျားလိုက် ဖိအားကို A. Henning အရ သတ်မှတ်ပါက-

maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]

ပုံ။ 1 - ဖောက်ထားသော တုတ်တံတွင် အလျားလိုက်နှင့် ဖြတ်တောက်လိုက် ဖိအားများ a) A. Henning အရ; b) M. Rudeloff အရ

ကန့်သတ်အခြေအနေ d/b = 0 အလွန်ကျယ်ပြန့်သော လမဲလားများအတွက် အဲဒီမှ maxσ = 3σm ဟု ထွက်ပေါ်ပြီး၊ ပုံ 1a တွင် ပြထားသည့်အခြေအနေအတွက် d/b = 1/3 ဖြစ်လျှင် maxσ = 2,42 σm ဖြစ်သည်။ အလျားလိုက်ဖိအားအပြင် ဘေးတိုက်နှင့် ခုတ်ဖြတ်ဖိအားများလည်း ရှိသည်။ အမြင့်ဆုံး စိတ်ဖိစီးမှုသည် အပေါက်၏ အလွှာပေါ်တွင် ဖြစ်သည်။ ထိုနေရာတွင် ပထမဆုံး အမြဲတမ်းပုံပြောင်းမှုများ ပေါ်ပေါက်ပြီး၊ ဆိုလိုသည်မှာ ဖိအားအထွတ်အထိပ်များ ပြိုကွဲကာ အပိုင်းဖြတ်တစ်လျှောက် ဖိအားညီမျှခြင်း ဖြစ်ပေါ်သည်။ အပေါက်များရှိ ဧရိယာတွင် သိသာထင်ရှားသော အမြဲတမ်းပုံပြောင်းမှုများသည် ဆက်လက်၍ အားနည်းသွားသော အပိုင်းဖြတ်ရှိ ပျမ်းမျှဖိအား σm သည် ဆွဲဆန့်နိမ့်ဆုံးကန့်သတ် σFO ကို ကျော်လွန်မှသာ ပေါ်ပေါက်လာသည်။ SF = Fm * σF ဖြစ်သည့်အခါ တံ၏ စုစုပေါင်းဆန့်ထွက်မှုသည် အပေါက်မရှိသော တံနှင့် နှိုင်းယှဉ်လျှင် အနည်းငယ်သာ ပိုကြီးသည်။ (Fm သည် အားအနည်းဆုံး အပိုင်းဖြတ်၏ ဧရိယာဖြစ်သည်)

ချိတ်ကပ်ထားသော တံပိုးများဖြင့် ဆွဲအားစမ်းသပ်မှုများတွင် ပြိုကွဲမှုသည် အားနည်းသွားသော အပိုင်းများတွင် အမြဲ ဖြစ်ပေါ်သည်။ ပုံမှန် အခြေအနေများတွင် ပြိုကွဲချိန် ဝန်အားသည် SB = Fn * σB ဟု တိကျလောက်အောင် ဖြစ်သည်။ ဖွင့်ထားသော အပေါက်များရှိသည့် တင်းထားသော တံပိုးများပေါ်တွင် ဆွဲဖြတ်စမ်းသပ်မှုများက sl. 2 တွင်ကဲ့သို့ ပြိုကွဲပုံများ ကို ပြသ하였다။

ပုံ 2 - ဆွဲခံထားသော တံများ၏ ကျိုးပျက်ပုံများ

ရစ်ကက်ချိတ်ဆက်မှုများဖြင့် စမ်းသပ်ရာတွင် တစ်တန်းတည်း ရစ်ကက်များပါသော ဆက်တိုးများသည် ရစ်ကက်အတန်းများစွာ တစ်ခုပြီးတစ်ခု ပါသော ဆက်တိုးများထက် ခံနိုင်ရည်နည်းကြောင်း ပြသခဲ့သည်။ ထို့အရ အသုံးဝင်သော ဖြတ်ပိုင်း၌ ပျက်ကွဲချိန် ပျမ်းမျှဖိအား σB သည် အောက်ပါအတိုင်း ဖြစ်ခဲ့သည်-

ဆွဲအားခံ တုတ်ချောင်းများအတွက် အရွယ်အစား သတ်မှတ်နည်း: ပုံမှန် တွက်ချက်နည်းအရ၊ ပျမ်းမျှ ဆွဲအားဖိအားအတွက် σm = S/Fm ≤ dozσ ဟူသော စည်းကမ်းသည် သက်ဆိုင်ရာ အပိုင်းအားလုံး Fm တွင် ကျင့်သုံးရမည်။ အပေါက်များ၏ လျော့ချမှုကို အပေါက်အများဆုံးရှိသော တန်းတူအပိုင်းအတွက် သတ်မှတ်သည်၊ ထို့ပြင် အပေါက်များပိုရှိသော ကျိုးပြတ်အပိုင်းသည် Fm တန်ဖိုး နိမ့်သွားနိုင်သည် (ပုံ 2)။ ထိုအဓိပ္ပာယ်အရ rolled profile များတွင် Fm ကို unfolding ဖြင့် တွက်သည်။ ပေါင်းစပ်အပိုင်းများတွင်လည်း ထိုနည်းတူ ဆောင်ရွက်သည်။

Fm/F အချိုးသည် စည်းကမ်းအရ 0,8 နှင့် 0,9 အကြားတွင် ရှိသည်၊ ဆိုလိုသည်မှာ အပေါက်လျော့နုတ်မှု ΔF = F – Fm သည် တံပိုး၏ စုစုပေါင်း အပိုင်း F ၏ 10% မှ 20% အထိ ဖြစ်သည်။ ကြီးမားသော အဆောက်အအုံများတွင် ΔF သည် အလေးချိန်အပေါ် အလွန်သက်ရောက်သဖြင့် အပေါက်လျော့နုတ်မှု နည်းသော အပိုင်းများကို ရှာဖွေရန် တန်ဖိုးရှိသည်။

ပုံပျက်ပြောင်းလဲမှုများ: အပေါက်များပါရှိသော တင်းကျပ်ဆွဲခံတံများ၏ အီလက်စတစ်ရှည်ထွက်မှုသည် နှိုင်းယှဉ်နိုင်သော အပေါက်မဖောက်ထားသည့် တံများထက် အနည်းငယ်သာ ပိုများသည်။ အစိတ်အပိုင်းများကို ချိတ်ဆက်ထားသည့်နေရာများ၏ စုစုပေါင်းရှည်ထွက်မှုသည် ဆက်လက်ထားသော လားမဲလာများ၏ ရှည်ထွက်မှုနှင့် နီးပါးတူသည်။ ထို့ကြောင့် သံဖွဲ့စည်းပုံများ၏ ပုံပျက်ပြောင်းလဲမှု တွက်ချက်ရာတွင် အားနည်းမသွားသည့် တံများ၏ E နှင့် F တန်ဖိုးများဖြင့် အီလက်စတစ်ရှည်ထွက်မှုကို သတ်မှတ်ရန် လုံလောက်သည်။ ပျော့ညံ့သွားခြင်းကို ဆန့်ကျင်သည့် လုံခြုံမှုသည် အားလျော့ထားသော တံများတွင် ဥပမာအားဖြင့် ဖိအားခံတံများထက် ပိုမြင့်သည်။

သံသွပ်တံခတ်များရှိ အင်အားများ၏ ခွဲဝေမှု

sl3

တံခွန် S ၏ အင်အားကို ချိတ်ဆက်မှုရှိ တစ်ခုချင်းစီသော rivet များသို့ ဖြန့်ဝေမှုသည် ၎င်း၏ လျှပ်ရောခံလက္ခဏာများပေါ် မူတည်ပြီး၊ ၎င်းမှာ “static indeterminate” ဖြစ်သည်။ ပုံ 3 ၏ အခြေအနေတွင် N1, N2, … ၏ ဖြန့်ဝေမှုသည် rivet များနှင့် ချိတ်ဆက်ထားသော သံပြားများ၏ ပုံပျက်မှုအပေါ် မူတည်ပြီး၊ ၎င်းသည် Fpodvezice/Fštapa အချိုးနှင့်အတူ ပြောင်းလဲသည်။ Fpodvezice ≠ Fštapa ဖြစ်လျှင် rivet များရှိ နောက်ဆုံးအင်အားများသည် တန်းတူ မကြီးမားတော့ပါ (ပုံ 50a)။ Fpodvezice/Fštapa အချိုး လျော့နည်းလာသည့်အခါ Nn သည် ပိုမိုသေးငယ်လာပြီး N1 သည် S နှင့် ပိုမိုနီးစပ်လာသည်။ အထူအလွန်ကွာခြားသော lamella များကို ချိတ်ဆက်ခြင်း (ပုံ 4b) သည် ပထမ rivet ၏ အလွန်အကျွံ ဝန်တင်မှုကြောင့် သင့်တော်မှု မရှိပါ။

ပုံ 4 - Fštap > Fpodvezice အတွက် rivet များ၏ တင်ဆောင်မှု

လက်မားများနှင့် ထောက်တံများ တင်းကြပ်နေပြီး၊ လျော့လျောသော သံချောင်းများသာ ရှိသည် (ပုံ 5a)။ ထိုအခါ သံချောင်းအားလုံးသည် တူညီစွာ ကွေးညွတ်ခံရပြီး၊ သံချောင်းများအတွင်းရှိ အင်အားအားလုံးသည် တူညီရမည်။

Zakivci kruti, lamellae နှင့် ပင်ထိုးတန်းများသာ လွတ်လပ်စွာ လှုပ်ရှားနိုင်သည် (ပုံ 5b)။ ပထမနှင့် နောက်ဆုံး rivet အကြားရှိ တိုင်နှင့် ပင်ထိုးတန်းများ၏ ရှည်လျားမှုတိုးခြင်းသည် တူညီရမည်ဖြစ်သောကြောင့် N2 = N3 = … = Nn-1 = 0 ဟု ဆက်လက်ရရှိပြီး၊ N1 = S * x1 မှအပ ဖြစ်သည်။

sl5

Stvarna raspodela sila leži između ovih graničnih slučajeva. Ako se opterećenje povećava, javlja se najpre u krajnjim zakivcima stalna deformacija, najjače opterećeni zakivci se rasterećuju i raspodela sila postaje sve ravnomernija. Posle pojave većih deformacija, raspodela sila se približava slučaju gde su lamele i podvezice krute, tj. sile u zakivcima su gotovo podjednake, u slučaju kada je merodavno smicanje zakivaka.

ဖောက်ကွဲချိန်ရှိ ဝန် tải: ဆစ်ကွင်းများကို ပိတ်ဆို့ချိတ်ဆက်သည့် နည်းလမ်းသည် τBV အပေါ် သက်ရောက်မှု မရှိသလောက်ပင် ဖြစ်သည်။ ချိတ်ဆက်မှု၏ ဆစ်အား τBV သည် ဆစ်ကွင်းအရေအတွက်၊ ၎င်းတို့၏ စီစဉ်ပုံ၊ ဆစ်ချိတ်ဆက်မှု၏ ပုံသဏ္ဌာန်တို့အပေါ် လက်တွေ့အားဖြင့် မမှီခိုပေ။ ဖောက်ကွဲချိန်ရှိ ဝန်သည် ကောင်းမွန်သော ခန့်မှန်းမှုအရ ဆစ်ကွင်းအားလုံးသို့ တန်းတူဖြန့်ဝေသည့် ဝန်နှင့် ကိုက်ညီသည်။ ထိုတူညီသော ပြောဆိုချက်များသည် သာမန် bolt ချိတ်ဆက်မှုများအတွက်လည်း အတူတူ သက်ဆိုင်ရာ ဖြစ်ပြီး၊ ထိုမှတစ်ဆင့် လျှောကျမှုကို ခုခံမှုသည် ဝန်ထမ်းနိုင်စွမ်းအပေါ် အရေးပါသော သက်ရောက်မှု မရှိကြောင်း ကောက်ချက်ချနိုင်သည်။

ဒီဇိုင်းချခြင်း: သံဖွဲ့စည်းပုံများနှင့် ဗဟိုဝန်ထမ်းထားသော ချောင်းများတွင် တန်းတူဖြန့်ဝေမှုဖြင့် တွက်ချက်သည်၊ ဆိုလိုသည်မှာ ထွားတစ်ခုချင်းစီအတွက် N = S/n ဖြစ်သည်။ ရှည်လျားသော ဆက်စပ်အပိုင်းများတွင် ပထမ ထွားများမှာ စောစောစီးစီးပင် အလွန်ဝန်ပိုလာတတ်သဖြင့် 6 ထက် ပိုသော ထွားများကို ဆက်တိုက်ထားခြင်းကို ဖြစ်နိုင်သမျှ ရှောင်ကြဉ်ရမည်။

လျှောကွေးမှုကို တားဆီးနိုင်မှု: ဆက်သွယ်ချက်များတွင် လျှောကွေးမှုသည် နှိုင်းယှဉ်အားဖြင့် နည်းသော တင်အားတွင်ပင် ဖြစ်ပေါ်လာသည်။ လျှောကွေးမှုကို တားဆီးနိုင်မှုသည် ပထမဦးစွာ တင်းကျပ်အားပေါ် မူတည်ပြီး၊ ၎င်းသည် အမျိုးမျိုးသော သက်ရောက်မှုများနှင့်အတူ ပြောင်းလဲသည်။ ယင်းသည် rivet များနှင့် ယခုအထိ အသုံးများနေသည့် bolt များဖြင့် ဆက်သွယ်ချက်များကို အရွယ်အစားတွက်ရာတွင် ထည့်သွင်းစဉ်းစားခြင်း မရှိခဲ့ပါ။ အဆင့်မြင့် bolt များဖြင့် ဆက်သွယ်ချက်များကို ညွှန်ပြထားသည်။

ကျဉ်းခေါင်းများအတွင်း အင်အားများကို အကျယ်အဝန်းအလိုက် ဖြန့်ဝေမှု: အင်အား၏ ဦးတည်ရာနှင့် ထောင့်မှန်အတိုင်း ကျဉ်းခေါင်းများအကြား အကွာအဝေးများ တူညီပါက (ပုံ 6a) ခေါင်းတစ်ခုချင်းစီတွင် ဖြတ်တောက်မျက်နှာပြင်၏ အကျယ်တူညီသော အလွှာများ a သက်ဆိုင်သဖြင့် ပထမအကြမ်းဖျဉ်းအနေဖြင့် ကျဉ်းခေါင်းများအတွင်း အင်အားများ N = a t σ သည် အရွယ်အစားတူညီကြသည်။ ကျဉ်းခေါင်းအကွာအဝေး မညီမျှသည့်အခါ ဖြန့်ဝေမှုသည် statically indeterminate ဖြစ်သည်။ ပုံ 6b ရှိ အခြေအနေတွင် ၎င်းကို လီဗာဥပဒေအတိုင်း ဆောင်ရွက်သည်။

ပုံ။ 6

တင်းထားသော တံချောင်း

ဆက်တင်: အလှည့်ကျ ချည်ကြိုးစည်းများနှင့် ဆက်တင် (ပုံ 3 နှင့် 4 )။ ဆက်တင်နေရာရှိ တန်းအတွင်း S အားကို ချည်ကြိုးစည်းကသာ ခံယူရမည်။ ဆက်တင်ရှိ rivets များကိုလည်း S အရ အရွယ်အစားသတ်မှတ်ရမည်၊ အကြောင်းမှာ ၎င်းတို့သည် ဆက်တင်ထားသော တန်းမှ အားအပြည့်အစုံကို ချည်ကြိုးစည်းများသို့ လွှဲပြောင်းပေးရမည် ဖြစ်သောကြောင့် ဖြစ်သည်။

တစ်ဖက်တည်းတွင် ထပ်ဖုံးထားသော ဆက်ကြောင်းများသည် ပေါင်းစည်းထားသော သံပြားများ၊ ထပ်ဖုံးများနှင့် သံသွပ်တံခတ်များတွင် အပို ကွေးအားများ သိသာထင်ရှားစွာ ဖြစ်ပေါ်စေသည်။ တစ်ဖက်တည်း ထပ်ဖုံးခြင်းကို ကြီးမားသော ပုံပျက်မှုများကြောင့် (ပုံ 7) တံသည် ကွေးမှုကို ခံနိုင်ရည်ရှိသည့်အခါ သို့မဟုတ် ဘေးဘက်မှ ချုပ်ကိုင်ထားသဖြင့် မကွေးနိုင်သည့်အခါတွင်သာ အသုံးပြုသည်။

ပုံ။ 7

အလယ်အလတ်ဆက်တပ်ခြင်း – ချည်တန်းများသည် ဆက်ထားသော သံပြားများပေါ်တွင် တိုက်ရိုက် မတင်နိုင်သောအခါ၊ ရွက်ကပ်နှင့် သံပြားများတွင် ကွေးညွှတ်မှုဆိုင်ရာ ဖိအားများ သိသိသာသာ ပိုမိုကြီးမားလာသည်။ ထို့ကြောင့် m အလွှာအရေအတွက်အလိုက်၊ ဆက်တပ်မှုများကို တိုက်ရိုက်ဖုံးအုပ်ခြင်းတွင်ရှိသော n အရေအတွက်ထက် n’ rivets ပိုများသောအရေအတွက်ကို ရွေးချယ်ရသည်။

ပုံ။ 8

ပေါင်းစပ်အပိုင်းများတွင် ဒေသအလိုက် ဖိအား မြင့်တက်မှုများ မဖြစ်စေရန် ထောက်တံများကို စီမံထားသည်၊ ထို့ကြောင့် ထောက်တံတစ်ခုချင်းစီ၏ မျက်နှာပြင်များကို ၎င်းတို့ ဖုံးအုပ်ထားသော အပိုင်းအလျား၏ မျက်နှာပြင်အရ သတ်မှတ်သည်၊ ဖြစ်နိုင်လျှင် အလေးချိန်ဗဟို၏ အနေအထားကို ထိန်းသိမ်းထားရမည်။ ထိုမှ ကွဲပြားသော ထောက်တံမျက်နှာပြင် ဖြန့်ချိမှုများသည် ဖိအားဖြန့်ချိမှု ပြောင်းလဲမှုများနှင့် ဆက်စပ်နေသည်။ ပုံ 9 တွင် တစ်ဖက်နံရံပါ တုတ်ချောင်း၏ ဆက်လက်တိုးချဲ့မှုကို၊ ပုံ 10 တွင် 4 ဒေါင်လိုက် သံပြားနှင့် အထောင့်သံများအကြား မျက်နှာတစ်ခုပါသော နှစ်ပိုင်းတုတ်ချောင်းကို ပြထားသည်။

ပုံ။ 9

ပုံ။ 10

ချိတ်ဆက်မှု: တင်းအားခံ ရွေ့တံများ၏ ချိတ်ဆက်မှုများအတွက် အခြေခံအားဖြင့် ဆက်တိုး (extension) အတွက်ရှိသကဲ့သို့ တူညီသော ဆက်နွယ်ချက်များ သက်ရောက်သည်။ စမ်းသပ်ချက်များအရ အင်အားကို နှစ်ဖက်ညီညီ ထည့်သွင်းခြင်းသည် အလွန်အားသာကြောင်း ပြသခဲ့သည်။ တစ်ဖက်တည်းချိတ်ဆက်ထားပါက အလျားလိုက်နှင့် အလျားဖြတ် ဦးတည်ချက်များတွင် လွန်ကဲစွာ ကွေးညွတ်မှု ဖြစ်ပေါ်သည် (ပုံ 11). ကွေးညွတ်ခြင်းဆိုင်ရာ ထပ်တိုးဖိအားများ သိသိသာသာ ရှိသော်လည်း တစ်ဖက်တည်း ချိတ်ဆက်ထားသော L နှင့် C ရွေ့တံများကို လုံးဝနီးပါးအထိ အသုံးချနိုင်သည်။ ထပ်တိုး ကွေးညွတ်မုန်းတင်များကို ညီမျှစေရန် အစီအမံများ မဆောင်ရွက်ထားပါက ချိတ်ဆက်မှုတစ်ခု၏ သယ်ဆောင်နိုင်စွမ်းသည် တစ်ဝက်အထိ လျော့ကျနိုင်သည်။

ပုံ။ 11

ဆက်ကြောင်းများကို ထပ်ဖုံးရန် ဂဏ်းပြားများကို မယူသင့်ပါ၊ ထို့အတွက် အထူး ထပ်ဖုံးများကို စီစဉ်ပေးရန် လိုသည်။ တံ၏ ဖြတ်ပိုင်း၏ အများစုသည် ဂဏ်းပြား၏ ပြင်အတွင်း ကျရောက်သည့်အခါ ဂဏ်းပြားချိတ်ဆက်မှုသည် ပိုမိုလွယ်ကူသည်။

ပုံ။ 12 - ချိတ်ဆက်ချက်များကို ထောင့်ချိတ်နှင့် အတူနှင့် မပါဘဲ

ဖိထားသော ချောင်း

ဖိထားသော တောင်တန်းများ၏ ဆက်တိုးခြင်းနှင့် ချိတ်ဆက်ခြင်းအတွက် အတူတူသော အခြေခံမူများသည် ဆွဲထားသော တောင်တန်းများအတွက်လည်း အကျုံးဝင်သည်၊ ထိုတွင်လည်း စုစုပေါင်း အားကို rivet များနှင့် splice plate များမှတစ်ဆင့် ကူးပြောင်းပေးသည်၊ ဆိုလိုသည်မှာ တောင်တန်း၏ ပြည့်ဝမျက်နှာပြင် F အရ Fpodvezica နှင့် Fs၊ သို့မဟုတ် Fl ကို အရွယ်အစားသတ်မှတ်သည်။ စည်းကမ်းအရ ဆက်တိုးမျက်နှာပြင်များသည် တိတိကျကျ ကိုက်ညီအောင် မဖြစ်စေပါ။ အဆောက်အအုံဆိုင်ရာ သံမဏိတည်ဆောက်ပုံများတွင် အထပ်များစွာကို ဖြတ်သန်းသွားသော၊ ဖိအားတင်ဆောင်မှုသာရှိသည့် တိုင်များတွင် ဆက်တိုးနေရာများကို အနည်းငယ်သာ ဖုံးလွှမ်းထားသည့် အခြေအနေဖြင့် ဆက်လက်တည်ဆောက်နိုင်သည့် နည်းလမ်းကို အသုံးပြုသည်။ ဖိထားသော တောင်တန်းများ၏ bearing capacity သည်၊ ထိုမတိုင်မီ မတည်ငြိမ်မှု ဖြစ်စဉ်များ မပေါ်ပေါက်ပါက၊ အနည်းဆုံး yielding limit သို့ ရောက်သောအခါ ကုန်ခန်းသွားသည်၊ အကြောင်းမှာ ထိုအချိန်တွင် ကြီးမားသော deformation များ ပေါ်ပေါက်ပြီး တောင်တန်းသည် ဘေးသို့ ကွေးထွက်လာသောကြောင့် ဖြစ်သည်။ Rivet များဖြင့် ဖြည့်ထားသော အပေါက်များသည် ထိုအခါ တောင်တန်း၏ အပြုအမူအပေါ် တိုင်းတာနိုင်သော သက်ရောက်မှု မရှိပါ။

ချိတ်ဆက်ထားသော အဆစ်များ၏ ပင်ပန်းပျက်စီးမှုခံနိုင်ရည်

မတ်တပ်ချိတ်ဆက်မှုများ၏ ပင်ပန်းမှုခံနိုင်ရည်အတွက် အဓိကအားဖြင့် အပေါက်များတွင် ပေါ်ပေါက်လာသော ဖိအားအမြင့်ဆုံးနေရာများကို အခြေခံရသည်။ အပေါက်များကြောင့်ပင် ပင်ပန်းမှုခံနိုင်ရည်သည် သိသိသာသာ လျော့နည်းသွားသည်။ ဖွင့်ထားသော အပေါက်များရှိသည့် တုတ်များသည် ဆွဲအားပင်ပန်းမှု စမ်းသပ်မှုတွင် အားနည်းသွားသော ဖြတ်ပိုင်းများ၌ ကွဲအက်ပြီး ထိုပင်ပန်းမှု ကွဲမှုသည် အပေါက်အနားရှိ အက်ကွဲကြောင်းများမှ စတင်ကာ ဖြတ်ပိုင်းတစ်လျှောက် ဆက်တိုက် ပိုမိုပျံ့နှံ့သွားသည်။ ထို့ကြောင့် မျက်နှာပြင်ချော အပေါက်များသည် အထူးအရေးကြီးသည်။ ပုံ 13 တွင် မတူညီသော အတန်းများအတွက် ပြားပြားလေးတုတ်များ၏ ပင်ပန်းမှုခံနိုင်ရည်ကို ဖော်ပြထားသည် (ညာဘက်တွင် သံမဏိ၏ အတန်းမြင့်လေ ဖြစ်သည်)။ ပိုမိုကြီးမားသော ကြိုတင်ဝန်များ σu တွင် ပစ္စည်းနှစ်မျိုးလုံးသည် ယield အကန့်အတားအထက်ရှိ ပင်ပန်းမှုခံနိုင်ရည် σDz ကို ခံနိုင်ရည်ရှိသည်။ ဖိအားအရွေ့အပြောင်းသည် အတန်းနှစ်ခုလုံးအတွက် ခန့်မှန်းအားဖြင့် တူညီသည်။

ပုံ 13 - ပင်ပန်းနှုန်းခံနိုင်ရည် σDz

ဆွဲအားနှင့် ဖိအားကို အလှည့်ကျ ခံရသော rivet ချိတ်ဆက်မှုများအတွက် အခြေခံအားဖြင့် တစ်ဖက်တည်း ဝန်တင်မှုများကဲ့သို့ ဆင်တူသော ဆက်နွယ်ချက်များ သက်ဆိုင်သည်။ အလှည့်ကျ ဝန်တင်မှုအောက်တွင် ဖိအားလှိုင်းအကျယ်သည် ခန့်မှန်းအားဖြင့် 1,5 ဆ ပိုကြီးကြောင်း (ပုံ 14) သတိပြုသင့်သော်လည်း၊ ဤဝန်တင်မှုအောက်တွင် rivet များသည် တစ်ဖက်တည်း ဝန်တင်မှုအောက်ထက် သိသိသာသာ ပိုမိုထိခိုက်လွယ်သည်။

ပုံ။ 14 - သံတပ်ချိတ်ဆက်မှုများ၏ ဆွဲအားပင်ပန်းခံနိုင်ရည်