റിവറ്റുകളും ബോൾട്ടുകളും ഉപയോഗിച്ചുള്ള ബന്ധങ്ങൾ – വലിച്ചുനീട്ടപ്പെട്ടതും അമർത്തപ്പെട്ടതുമായ ദണ്ഡങ്ങൾ

നടത്തിപ്പുകൾ എന്ന് വിളിക്കുന്നത് നീട്ടുന്നതിനോ വർധിപ്പിക്കുന്നതിനോ സേവിക്കുന്ന ബന്ധങ്ങളെയാണ്. ഉദാഹരണത്തിന്, ലഭ്യമായ റോളുചെയ്‌ത ഷീറ്റ് നീളങ്ങളോ വീതികളോ മതിയാകാത്തതിനാൽ ഇവ ആവശ്യമാണ്; സ്ഥാപന സമയത്ത് ഗതാഗതം ചെയ്യുന്ന ഓരോ ഘടകത്തിന്റെയും അളവും ഭാരവും പരിമിതപ്പെടുത്തുന്നതിനും ഇവ ആവശ്യമാണ്. പദ്വെസിറ്റ്സാ എന്ന് വിളിക്കുന്നത് നടത്തിപ്പിലെ വിച്ഛേദം മൂടുന്ന ഷീറ്റുകളെയാണ്. മറ്റു എല്ലാ ബന്ധങ്ങളും, പ്രത്യേകിച്ച് വിവിധ ദിശകളിലുള്ള ട്രസ്സുകളുടെ ദണ്ഡങ്ങൾക്കും വിവിധ സമതലങ്ങളിലുള്ള ബെയററുകൾക്കും ഇടയിലുള്ളവ, അറ്റാച്ച്മെന്റുകൾ എന്ന് അടയാളപ്പെടുത്തുന്നു.

സാധാരണ കണക്ഷനുകളിൽ, കണക്ഷൻ ബോൾട്ടുകളും റിവറ്റുകളും പൂർണ്ണ ബലപ്രകാരം രൂപകൽപ്പന ചെയ്യുന്നു. അതിനാൽ സാധാരണ കണക്ഷനിൽ കണക്ഷൻ ഉപരിതലങ്ങൾ തമ്മിൽ സ്പർശിക്കണമെന്ന ആവശ്യമില്ല.

വലിച്ചും സമ്മർദിച്ചുമുള്ള ദണ്ഡുകളുടെ (ഇവ പ്രധാനമായും സാധാരണ ബലങ്ങൾക്ക് വിധേയമായ നേരായ ദണ്ഡുകളാണ്) പ്രധാന പ്രയോഗമേഖല ട്രസ്സുകൾ ആണ്. ഈ വിഭാഗത്തിലെ പരിഗണനകളിൽ സമ്മർദത്തിലുള്ള ദണ്ഡുകൾ വളഞ്ഞുപോകാനുള്ള അപകടം അവഗണിക്കുന്നു. ആദ്യം സ്ഥിതിക ശക്തി പരിഗണിക്കും.

വലിച്ചുനീട്ടിയ കമ്പികളിലെ കുഴികളുടെ കുറവ്

വഹിക്കാൻ കഴിയുന്ന ശേഷി: രന്ധ്രങ്ങൾ/തുറവുകൾ കാരണം വലിച്ചുനീട്ടപ്പെട്ട ദണ്ഡത്തിലെ സമ്മർദ്ദാവസ്ഥ സ്ഥളീയമായി ഗണ്യമായി മാറുന്നു. പ്രമിതത്വ മേഖലയിലെ സമ്മർദ്ദവിതരണം ദൗർബല്യപ്പെട്ട മുറിച്ചെഴുത്തിനോട് പൊരുത്തപ്പെടുന്നു (ചിത്രം 1). A. Henning അനുസരിച്ച് ചതുരാകൃതിയുള്ള ദണ്ഡത്തിലെ ഏറ്റവും വലിയ ദൈർഘ്യ സമ്മർദ്ദം:

maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]

ചിത്രം 1 - തുരന്ന ദണ്ഡിലെ നീള-കുറുകെ സമ്മർദ്ദങ്ങൾ a) A. Henning പ്രകാരം; b) M. Rudeloff പ്രകാരം

പരിധിസാഹചര്യത്തിൽ d/b = 0 വളരെ വീതിയുള്ള ലാമെല്ലകളിൽ ഇതിൽ നിന്ന് maxσ = 3σm ലഭിക്കുന്നു; ചിത്രം 1a-ൽ കാണുന്ന സാഹചര്യത്തിൽ d/b = 1/3 ആയാൽ maxσ = 2,42 σm ആണ്. നീളവശ സമ്മർദ്ദത്തിനൊപ്പം അപ്പറശവും ഷിയർ സമ്മർദ്ദങ്ങളും ഉണ്ട്. ഏറ്റവും വലിയ സമ്മർദ്ദം കുഴിയുടെ ചുറ്റുമുള്ള കവചത്തിലാണ്. അവിടെയാണ് ആദ്യ സ്ഥിരരൂപഭംഗികൾ പ്രത്യക്ഷപ്പെടുന്നത്, അഥവാ സമ്മർദ്ദശിഖരങ്ങൾ വിഘടിച്ച് വിച്ഛേദത്തിലെ സമ്മർദ്ദ സമീകരണം സംഭവിക്കുന്നു. കുഴിയുടെ മേഖലയിലെ ശ്രദ്ധേയമായ സ്ഥിരരൂപഭംഗികൾ, കുറച്ച വിച്ഛേദത്തിലെ ശരാശരി സമ്മർദ്ദം σm യീൽഡ് പരിധി σFO കവിയുമ്പോഴാണ് മാത്രമേ ഉണ്ടാകൂ. SF = Fm * σF ആയപ്പോൾ ദണ്ഡത്തിന്റെ മൊത്തത്തിലുള്ള ദീർഘീകരണം, കുഴികളില്ലാത്ത ദണ്ഡത്തേതിനേക്കാൾ അല്പം കൂടുതലാണ്. (Fm ഏറ്റവും ദുർബലമായ വിച്ഛേദത്തിന്റെ വിസ്തീർണ്ണമാണ്)

പരീക്ഷണത്തിൽ അടിച്ചുചേർത്ത ദണ്ഡങ്ങളുള്ള വലിവ് പരീക്ഷണങ്ങളിൽ ദുർബലമായ ക്രോസ്-സെക്ഷനുകളിൽ മാത്രമേ എപ്പോഴും ഭംഗം സംഭവിക്കൂ. സാധാരണ സാഹചര്യങ്ങളിൽ ഭംഗ സമയത്തുള്ള ഭാരം മതിയായ കൃത്യതയോടെ SB = Fn * σB എന്നാണ്. തുറന്ന രന്ധങ്ങളുള്ള വലിക്കപ്പെട്ട ദണ്ഡങ്ങളുടെ കീറൽ പരീക്ഷണങ്ങൾ ഭംഗത്തിന്റെ രൂപങ്ങൾ ആകെയുള്ളത് താഴെ കാണുന്ന 2-ൽ കാണുന്നതുപോലെയാണെന്ന് തെളിയിച്ചു.

Sl. 2 - വലിച്ചുകെട്ടിയ ദണ്ഡങ്ങളുടെ തകരാറിന്റെ ചിത്രങ്ങൾ

റിവെറ്റഡ് ബന്ധങ്ങളുമായി നടത്തിയ പരീക്ഷണങ്ങളിൽ, ഒരു വരി റിവെറ്റുകളുള്ള സ്ട്രാപ്പുകളുള്ള ജോയിന്റുകൾ, തമ്മിൽ തുടർച്ചയായി പല വരി റിവെറ്റുകളുള്ള ജോയിന്റുകളേക്കാൾ കുറവ് പ്രതിരോധം കാണിക്കുന്നതായി തെളിഞ്ഞിട്ടുണ്ട്. അതനുസരിച്ച്, പ്രയോജനകരമായ ക്രോസ് സെക്ഷനിലെ ഒടിവിനിടെ ശരാശരി സമ്മർദ്ദം σB ഇതായിരുന്നു:

ടെൻഷൻ ദണ്ഡങ്ങൾക്കുള്ള അളക്കൽ നടപടിക്രമം: സാധാരണ കണക്കുകൂട്ടൽ രീതിപ്രകാരം, ശരാശരി ടെൻഷൻ സമ്മർദ്ദത്തിന് σm = S/Fm ≤ അനുമσ എന്നത് ബാധകമായിരിക്കണം, അതും എല്ലാ പ്രസക്തമായ Fm മുറിച്ചെഴുത്തുകളിലും. രന്ധ്രങ്ങളുടെ കുറവ് ഏറ്റവും കൂടുതൽ രന്ധ്രങ്ങളുള്ള ലംബമുറിച്ചെഴുത്തിനായി നിശ്ചയിക്കുന്നു; കൂടാതെ കൂടുതൽ രന്ധ്രങ്ങളുള്ള വളഞ്ഞ മുറിച്ചെഴുത്ത് കുറവ് Fm മൂല്യം നൽകാൻ സാധ്യതയുണ്ട് (ചിത്രം 2). ഈ അർത്ഥത്തിൽ വലിച്ചെടുത്ത പ്രൊഫൈലുകൾക്കായി Fm വികസനത്തോടെ കണക്കാക്കുന്നു. സങ്കീർണ്ണ മുറിച്ചെഴുത്തുകളിൽ ഇതേ രീതിയാണ് പിന്തുടരുന്നത്.

Fm/F എന്ന അനുപാതം സാധാരണയായി 0,8നും 0,9നും ഇടയിലാണ്, അഥവാ രന്ധങ്ങളുടെ കുറവ് ΔF = F – Fm ദണ്ഡത്തിന്റെ മുഴുവൻ ക്രോസ്-സെക്ഷൻ F-ന്റെ 10% മുതൽ 20% വരെ ആയിരിക്കും. വലിയ ഘടനകളിൽ ΔF ഭാരം വളരെ ബാധിക്കുന്നതിനാൽ, രന്ധക്കുറവ് കുറവുള്ള ക്രോസ്-സെക്ഷനുകൾ കണ്ടെത്താൻ ശ്രമിക്കുന്നത് പ്രയോജനകരമാണ്.

വികൃതികൾ: രന്ധ്രങ്ങളുള്ള വലിച്ചുനീട്ടിയ ദണ്ഡങ്ങളുടെ ഇലാസ്റ്റിക് നീട്ടൽ, സമാനമായ കുഴിയില്ലാത്ത ദണ്ഡങ്ങളേക്കാൾ അല്പം മാത്രമേ കൂടുതലായുള്ളൂ. ജോയിന്റുകളുടെ മൊത്തം നീട്ടൽ, തുടർന്നുള്ള ലാമെല്ലകളുടേതിനോട് ഏകദേശം തുല്യമാണ്. അതിനാൽ, സ്റ്റീൽ ഘടനകളിലെ രൂപവത്കരണങ്ങൾ കണക്കാക്കുന്നതിനായി, ദുർബലമല്ലാത്ത ദണ്ഡങ്ങളുടെ E, F മൂല്യങ്ങളോടുകൂടിയ ഇലാസ്റ്റിക് നീട്ടലുകൾ നിർണ്ണയിച്ചാൽ മതി. ദുർബലതയുള്ള ദണ്ഡങ്ങളിൽ yield-നിർതിരോധം, ഉദാഹരണത്തിന് ഞെക്കപ്പെട്ട ദണ്ഡങ്ങളേക്കാൾ കൂടുതലാണ്.

റിവറ്റുകളിലെ ബലങ്ങളുടെ വിതരണം

ചിത്രം 3

ദണ്ഡത്തിലെ S ബലത്തിന്റെ വിവിധ റിവെറ്റ് ജോയിന്റുകളിലേക്കുള്ള വിതരണം അതിന്റെ ഇലാസ്റ്റിക് ഗുണങ്ങളിലാണ് ആശ്രയിക്കുന്നത്; അത് “സ്ഥിതിവിശേഷ നിർണ്ണയിക്കപ്പെടാത്തത്” ആണ്. ചിത്രം 3-ന്റെ സാഹചര്യത്തിൽ വിതരണം N1, N2, … എന്നിവ റിവെറ്റുകളുടെയും ബന്ധിപ്പിച്ച ഷീറ്റുകളുടെയും വികാരത്തെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു; അത് Fpodvezice/Fštapa എന്ന അനുപാതത്തോടൊപ്പം മാറുന്നു. Fpodvezice ≠ Fštapa ആയാൽ റിവെറ്റുകളിലെ അതിര്ബലങ്ങൾ ഇനി സമാനമാകില്ല (ചിത്രം 50a). Fpodvezice/Fštapa എന്ന അനുപാതം കുറയുമ്പോൾ Nn ചെറുതാകുന്നു, N1 S-നോട് അടുത്തുവരുന്നു. വളരെ വ്യത്യസ്ത കനമുള്ള ലാമെല്ലകൾ ബന്ധിപ്പിക്കുന്നത് (ചിത്രം 4b) ആദ്യ റിവെറ്റിന് അതിക്രമഭാരം വരുന്നതിനാൽ ഉചിതമല്ല.

Sl. 4 - Fštap > Fpodvezice നുള്ള റിവെറ്റുകളുടെ ലോഡിംഗ്

ലാമെല്ലുകളും കെട്ടിപ്പിടിപ്പുകളും കട്ടിയുള്ളവയാണ്, ബോൾട്ടുകൾ മാത്രം ഇളക്കമുള്ളവയാണ് (ചിത്രം 5a). അപ്പോൾ എല്ലാ ബോൾട്ടുകൾക്കും സമാനമായ വളവ് ലഭിക്കുന്നു, ബോൾട്ടുകളിലെ എല്ലാ ബലങ്ങളും സമാനമായിരിക്കണം.

റിവറ്റുകൾ കഠിനം, ലാമെലകളും ടൈ-റോഡുകളും മാത്രം ഇളക്കമുള്ളവ (ചിത്രം 5b). ആദ്യവും അവസാനവും റിവറ്റുകൾക്കിടയിലെ ദണ്ഡിലെയും ടൈ-റോഡുകളിലെയും നീട്ടങ്ങൾ ഒരേവിധമായിരിക്കേണ്ടതിനാൽ, ഇതിൽ നിന്ന് N2 = N3 = … = Nn-1 = 0, N1 = S * x1 എന്നതിനെ ഒഴിവാക്കി, എന്നു നിഗമനം ചെയ്യുന്നു.

ചി. 5

യഥാർത്ഥ ബലവിതരണം ഈ അതിരുവ്യവസ്ഥകളുടെ ഇടയിൽ ആണ്. ഭാരം വർധിക്കുമ്പോൾ ആദ്യം അറ്റത്തെ റിവെറ്റുകളിൽ സ്ഥിരവികാരം ഉണ്ടാകുന്നു, ഏറ്റവും കൂടുതൽ ഭാരമേൽക്കുന്ന റിവെറ്റുകൾ ആശ്വാസം ലഭിക്കുകയും ബലവിതരണം കൂടുതൽ സമചിതമാവുകയും ചെയ്യുന്നു. കൂടുതൽ വികാരങ്ങൾ പ്രത്യക്ഷപ്പെടുന്നതിനുശേഷം, ലാമെല്ലകളും സ്ട്രട്ടുകളും കടുപ്പമുള്ളതായിരിക്കുന്ന സാഹചര്യത്തിലേക്കാണ് ബലവിതരണം സമീപിക്കുന്നത്, അഥവാ റിവെറ്റുകളിലെ ബലങ്ങൾ എല്ലാം ഏകദേശം സമാനമാകും, റിവെറ്റ് ഷിയർ നിർണായകമായിരിക്കുമ്പോൾ.

പരാജയഭാരം: റിവറ്റുകൾ ഉറപ്പിക്കുന്ന രീതി τBV-യിൽ ഏകദേശം യാതൊരുവിധ സ്വാധീനവും ചെലുത്തുന്നില്ല. ബന്ധത്തിന്റെ ഷിയർ ശക്തി τBV റിവറ്റുകളുടെ എണ്ണം, അവയുടെ ക്രമീകരണം, റിവറ്റുചെയ്ത ബന്ധത്തിന്റെ ആകൃതി എന്നിവയിൽ നിന്നും പ്രായോഗികമായി സ്വതന്ത്രമാണ്; പരാജയഭാരം എല്ലാ റിവറ്റുകളിലും ഏകീകൃതമായി ഭാരം വിതരണം ചെയ്യുന്നതിന് നല്ല സമീപനമായി തുല്യമാണ്. അതുപോലെ സാധാരണ ബോൾട്ട് ബന്ധങ്ങൾക്കും ഇതേ പ്രസ്താവനകൾ ബാധകമാണ്; അതിനാൽ സ്ലൈഡിംഗിനുള്ള പ്രതിരോധം ഭാരം വഹിക്കൽ ശേഷിയിൽ പ്രധാന സ്വാധീനം ചെലുത്തുന്നില്ലെന്ന് നിഗമിക്കാം.

ആയാമനിർണ്ണയം: സ്റ്റീൽ ഘടനകളിലും കേന്ദ്രഭാരമുള്ള ദണ്ഡങ്ങളിലും കണക്കാക്കുന്നത് സമവിതരണ പ്രകാരമാണ്, അതായത് ഓരോ റിവറ്റിനും N = S/n. നീളം കൂടിയ കൂട്ടിച്ചേർക്കലുകളിൽ ആദ്യ റിവറ്റുകൾ വളരെ വേഗം അതിഭാരം അനുഭവിക്കുന്നതിനാൽ, പരമാവധി 6 റിവറ്റുകൾ തുടർച്ചയായി നിരത്തുന്നത് കഴിയുന്നതത്ര ഒഴിവാക്കണം.

സ്ലിപ്പിംഗ് പ്രതിരോധം: ജോയിന്റുകളിലെ സ്ലിപ്പിംഗ് താരതമ്യേന ചെറിയ ഭാരത്തിൽ തന്നെ സംഭവിക്കുന്നു. സ്ലിപ്പിംഗ് പ്രതിരോധം പ്രധാനമായും ക്ലാമ്പിംഗ് ബലത്തെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു, അത് പല സ്വാധീനങ്ങളാൽ മാറുന്നു. റിവറ്റുകളും ഇതുവരെ സാധാരണയായി ഉപയോഗിച്ചിരുന്ന ബോൾട്ടുകളും ഉള്ള ബന്ധങ്ങളുടെ അളവുകൽപ്പനയിൽ ഇത് അവഗണിക്കപ്പെടുന്നു. ഉയർന്ന നിലവാരമുള്ള ബോൾട്ടുകളുള്ള ബന്ധങ്ങളാണ് ഇവിടെ സൂചിപ്പിക്കുന്നത്.

റിവെറ്റുകളിലെ ബലവിതരണം വീതിയനുസരിച്ച്: ബലദിശയ്ക്ക് ലംബമായി റിവെറ്റുകൾ തമ്മിൽ തുല്യ അകലം ഉണ്ടെങ്കിൽ (fig. 6a), ഓരോ റിവെറ്റിനും സമവീതിയുള്ള ക്രോസ്-സെക്ഷൻ പട്ടികൾ a ലഭിക്കുന്നു; അതിനാൽ ആദ്യ സമീപനത്തിൽ റിവെറ്റുകളിലെ N = a t σ എന്ന ബലങ്ങൾ തുല്യമായിരിക്കും. റിവെറ്റുകൾ തമ്മിലുള്ള അകലങ്ങൾ അസമാനമായാൽ വിതരണത്തിന് സ്ഥിതിവിവരശാസ്ത്രപരമായി നിർണയിക്കാനാകില്ല; fig. 6b-യിലെ സാഹചര്യത്തിൽ അത് ലീവർ നിയമം അനുസരിച്ചാണ് നടക്കുന്നത്.

ചിത്രം. 6

ഇഴച്ചുനീട്ടിയ ദണ്ഡം

തുടർച്ചം: സമമിത ഉപബന്ധങ്ങളോടുകൂടിയ തുടർച്ചം (ചിത്രം 3യും 4യും). തുടർച്ചയുടെ സ്ഥലത്ത് ദണ്ഡിലുള്ള S ബലം ഉപബന്ധം മാത്രം വഹിക്കണം. തുടർച്ചയിലെ റിവറ്റുകളും S അനുസരിച്ചുതന്നെ അളക്കണം, കാരണം അവ മുഴുവൻ ബലം തുടരുന്ന ദണ്ഡിൽ നിന്ന് ഉപബന്ധങ്ങളിലേക്ക് കൈമാറണം.

ഒരുവശത്ത് മാത്രം കെട്ടിയുള്ള ജോയിന്റുകൾ ബന്ധിപ്പിച്ച ഷീറ്റുകളിലും കെട്ടുകളിലും റിവറ്റുകളിലും ഗണ്യമായ അധിക വളവ് സമ്മർദ്ദങ്ങളുമായി ബന്ധപ്പെട്ടിരിക്കുന്നു. വലിയ രൂപവൈകല്യങ്ങൾ കാരണം, ഒരുവശത്തുള്ള കവറിംഗ് ജോയിന്റുകൾ ഉപയോഗിക്കുന്നത് അപ്പോൾ മാത്രമാണ് (ചിത്രം 7) ദണ്ഡം വളവിനെ പ്രതിരോധിക്കുന്ന തരത്തിൽ കട്ടിയുള്ളതായിരിക്കുമ്പോൾ അല്ലെങ്കിൽ വശത്തുനിന്ന് പിന്തുണച്ച നിലയിൽ അത് വളയാനാകാത്ത വിധത്തിൽ പിടിച്ചിരിക്കുമ്പോൾ മാത്രം.

ചി. 7

പരോക്ഷ സംയോജനം – ബന്ധിപ്പിക്കുന്ന പട്ടികൾ ചേർത്ത ഷീറ്റുകളുടെ മേൽ നേരിട്ട് കിടക്കാൻ കഴിയാത്തപ്പോൾ, റിവെറ്റുകളും ഷീറ്റുകളും വളരെ ഉയർന്ന വളവ്-മർദ്ദങ്ങൾ സ്വീകരിക്കുന്നു. അതിനാൽ ഇടത്തരം പാളികളുടെ എണ്ണം m അനുസരിച്ച്, നേരിട്ടുള്ള മൂടിയ സംയോജനത്തിലെ n റിവെറ്റുകളേക്കാൾ കൂടുതൽ n’ റിവെറ്റുകൾ തിരഞ്ഞെടുക്കുന്നു.

ചിത്രം 8

സങ്കീർണ്ണമായ മുറിവുകളിലെങ്കിൽ പ്രാദേശികമായ സമ്മർദ്ദ വർധന ഒഴിവാക്കുന്നതിനായി ബന്ധിപ്പിക്കുന്ന ബാൻഡുകൾ ക്രമീകരിക്കുന്നു; അതിനാൽ ഓരോ ബാൻഡിന്റെയും വിസ്തീർണം അവ മൂടുന്ന മുറിവ് ഭാഗത്തിന്റെ വിസ്തീർണത്തിന് അനുസരിച്ചാണ് നിർണ്ണയിക്കുന്നത്, സാധ്യമായത്ര ഭാരംകേന്ദ്രത്തിന്റെ സ്ഥാനം നിലനിർത്തികൊണ്ട്. ഇതിൽനിന്ന് വ്യത്യസ്തമായ ബാൻഡ് വിസ്തീർണമാറ്റങ്ങൾ സമ്മർദ്ദവിതരണത്തിലെ മാറ്റങ്ങളുമായി ബന്ധപ്പെട്ടിരിക്കുന്നു. ചിത്രം 9 ൽ ഏകഭിത്തിയുള്ള ദണ്ഡത്തിന്റെ തുടർച്ചയും, ചിത്രം 10 ൽ 4 ലംബ ഷീറ്റുകളും കോണിരുമ്പുകള്ക്കിടയിലെ ഒരു മുഖവുമുള്ള ഇരുഭാഗ ദണ്ഡത്തിന്റെ തുടർച്ചയും കാണിച്ചിരിക്കുന്നു.

ചിത്രം 9

ചിത്രം. 10

ബന്ധം: ടെൻഷൻ സ്റ്റെയിൽക്കളുടെ ബന്ധങ്ങളിൽ അടിസ്ഥാനപരമായി നീട്ടലിനുള്ളതുപോലെതന്നെയുളള ബന്ധങ്ങൾ ബാധകമാണ്. പരീക്ഷണങ്ങൾ ബലത്തിന്റെ സമമിതമായ പ്രയോഗത്തിന് വലിയ മുൻതൂക്കം ഉണ്ടെന്ന് തെളിയിച്ചിട്ടുണ്ട്. ഏകപാർശ്വബന്ധത്തിൽ ദീർഘദിശയിലും അക്ഷാന്തരദിശയിലും വലിയ വളവ് ഉണ്ടാകുന്നു (ചിത്രം 11). ഗണ്യമായ അധിക വളവ്-സമ്മർദ്ദങ്ങൾ ഉണ്ടായിട്ടും, ഏകപാർശ്വമായി ബന്ധിപ്പിച്ച L, C സ്റ്റെയിലുകൾ ഏറെക്കുറെ പൂർണ്ണമായി ഉപയോഗിക്കാനാകും. അധിക വളവ്-മോമെന്റുകൾ സമീകരിക്കാൻ നടപടികൾ സ്വീകരിച്ചിട്ടില്ലെങ്കിൽ ഒരു ബന്ധത്തിന്റെ വഹിച്ചുനിൽപ്പുശേഷി പകുതിവരെ കുറയാം.

ചിത്രം 11

ജോയിന്റുകളുടെ മൂടൽക്കായി നോഡ്-ഷീറ്റ് ഉപയോഗിക്കേണ്ടതില്ല; അതിനായി പ്രത്യേക താങ്ങുകെട്ടുകൾ മുൻകൂട്ടി പരിഗണിക്കണം. ദണ്ഡിന്റെ ക്രോസ്-സെക്ഷന്റെ ഭൂരിഭാഗവും നോഡ്-ഷീറ്റിന്റെ സമതലത്തിൽ പതിക്കുന്നപ്പോൾ നോഡ്-ഷീറ്റിലേക്കുള്ള ബന്ധം എളുപ്പമാകുന്നു.

ചിത്രം 12 - കണക്ഷൻ ആംഗിൾ ബ്രാക്കറ്റോടെയും അതില്ലാതെയും ഉള്ള ജോയിന്റുകൾ

ഞെക്കപ്പെട്ട ദണ്ഡ്

സമ്മർദ്ദത്തിലുള്ള ദണ്ഡുകളുടെ നീട്ടലിനും ബന്ധിപ്പിക്കലിനും, വലിച്ചുനീട്ടിയ ദണ്ഡുകൾക്കുള്ളതുപോലെതന്നെ അതേ സിദ്ധാന്തങ്ങൾ പ്രാബല്യത്തിലുണ്ട്; ഇവിടെയും ആകെ ബലം റിവറ്റുകളും ബന്ധക പട്ടികളുമാണ് കൈമാറുന്നത്, അതായത് ദണ്ഡിന്റെ പൂർണ്ണ വിസ്തീർണം F അനുസരിച്ച് Fബന്ധകപട്ടി, Fs, അതായത് Fl എന്നിവ അളവിടുന്നു. സാധാരണയായി നീട്ടൽ പ്രദേശങ്ങളുടെ ഉപരിതലങ്ങൾ ഒത്തുചേരുന്ന വിധത്തിലല്ല. ബഹുനിലകൾ കടന്നുപോകുന്ന, സമ്മർദ്ദം മാത്രമേ അനുഭവിക്കുന്നുള്ളൂ എന്ന തരത്തിലുള്ള തൂണുകളിൽ, കുറവ് മൂടൽ ഉള്ള നീട്ടൽ മാർഗം ഉപയോഗിക്കുന്നു. സാന്ദ്രമായ ദണ്ഡുകളുടെ വഹിച്ചുതീർക്കാനുള്ള ശേഷി, അതിന് മുമ്പ് അസ്ഥിരതാ സാഹചര്യങ്ങൾ ഉണ്ടായില്ലെങ്കിൽ, യീൽഡ് പരിധിയിലെത്തുമ്പോൾ ഏറ്റവും വൈകിയെങ്കിലും ക്ഷയിക്കുന്നു, കാരണം അപ്പോൾ വലിയ രൂപഭേദങ്ങൾ ഉണ്ടാകുകയും ദണ്ഡ് വശത്തേക്ക് വളയുകയും ചെയ്യുന്നു. റിവറ്റുകൾ നിറച്ച തുളകൾക്ക് ദണ്ഡിന്റെ പെരുമാറ്റത്തിൽ തെളിയിക്കാവുന്ന ഒരു സ്വാധീനവും ഉണ്ടാകുന്നില്ല.

റിവറ്റുചെയ്ത ബന്ധങ്ങളുടെ ക്ഷീണശക്തി

റിവെറ്റുചെയ്ത ബന്ധങ്ങളുടെ ക്ഷീണശക്തിയെ സംബന്ധിച്ച്, പ്രധാനം പ്രസക്തമായിരിക്കുന്നത് തുളകളിൽ പ്രത്യക്ഷപ്പെടുന്ന സമ്മർദ്ദശിഖരങ്ങളാണ്. തുളകളുടെ സാന്നിധ്യം മാത്രം കൊണ്ടുതന്നെ ക്ഷീണശക്തി വളരെ കുറയുന്നു. തുറന്ന തുളകളുള്ള ദണ്ഡങ്ങൾ വലിവിലെ ക്ഷീണപരീക്ഷണങ്ങളിൽ ദുർബലമായ ക്രോസ്-സെക്ഷനുകളിൽ തകരുന്നു; ക്ഷീണഭംഗം തുളയുടെ അരികിലെ വിള്ളലുകളിൽ നിന്നാണ് ആരംഭിക്കുന്നത്, അവ തുടർച്ചയായി കൂടുതൽ ദൂരെ വരെ ക്രോസ്-സെക്ഷനിലൂടെ പടരുന്നു. അതിനാൽ മൃദുവായ തുളകൾക്ക് പ്രത്യേക പ്രാധാന്യമുണ്ട്. ചിത്രം 13 ൽ വിവിധ ക്ലാസുകളിലുള്ള സമതല ദണ്ഡുകളുടെ ക്ഷീണശക്തി നൽകിയിരിക്കുന്നു (വലതുഭാഗത്ത് ഉയർന്ന സ്റ്റീൽ ക്ലാസ് ആണ്). വലിയ മുൻലോഡുകളായ σu ൽ, ഇരുവകയും യീൽഡ് പരിധിയ്ക്ക് മുകളിലുള്ള ക്ഷീണശക്തി σDz സഹിക്കുന്നു. ഇരു ക്ലാസുകളിലും സമ്മർദ്ദ ആംപ്ലിറ്റ്യൂഡ് ഏകദേശം ഒരുപോലെയാണ്.

ചിത്രം 13 - ക്ഷീണപ്രതിരോധശേഷി σDz

രിവെറ്റ് ചെയ്ത ബന്ധങ്ങളുടെ വലിവും സമ്മർദ്ദവും മാറിമാറി വരുന്ന ലോഡിംഗിനായി അടിസ്ഥാനപരമായി ഒറ്റദിശ ലോഡിംഗിനുള്ളതുപോലെയുള്ള ആശ്രിതബന്ധങ്ങൾ ബാധകമാണ്. മാറിമാറി വരുന്ന ലോഡിംഗിൽ സമ്മർദ്ദത്തിന്റെ ആംപ്ലിറ്റ്യൂഡ് ഏകദേശം 1,5 മടങ്ങ് കൂടുതലാണെന്ന് (ചിത്രം 14) ശ്രദ്ധിക്കേണ്ടതാണ്, എന്നാൽ ഈ ലോഡിംഗിൽ റിവെറ്റുകൾ ഒറ്റദിശ ലോഡിംഗിനെക്കാൾ വ്യക്തമായി കൂടുതൽ അപകടത്തിലായിരിക്കും.

Sl. 14 - റിവറ്റ് ചെയ്ത ബന്ധങ്ങളുടെ വലിവിലെ ക്ഷീണ പ്രതിരോധശേഷി