نښلونکی هغو اړیکو ته ویل کېږي چې د غځولو یا زیاتولو لپاره کارېږي. نښلونکې، د بېلګې په توګه، ځکه اړینې دي چې د پاڼو موجوده رولشوې اوږدوالی یا سور کافي نه وي، او په نصب کې د لېږدول کېدونکو بېلابېلو عناصرو د ابعادو او وزن د محدودیت له امله هم اړینې وي. بندونکي هغو پاڼو ته ویل کېږي چې په نښلونکې کې تشه پټوي. نورې ټولې اړیکې، په ځانګړي ډول هغه چې د بېلابېلو لورو د شبکې د مېلو او په بېلابېلو سطحو کې د تکیو تر منځ وي، د وصلونو په توګه نومول کېږي.
په عادي نښلونکو کې بندونکي او ریوېټونه د بشپړ ځواک له مخې اندازه کېږي. له همدې امله په عادي نښلونکې کې دا نه غوښتل کېږي چې د نښلونکو سطحې سره ولګېږي.
د کشش او فشار لرونکو میلونو د کارونې اصلي ساحه شبکې جوړوي. د دې برخې څېړنې د فشار لرونکو میلونو د کږېدو خطر له پامه غورځوي. لومړی به استاتیکه مقاومت وڅېړل شي.
په کششي میلو کې د سوریو تخفیف
بار وړتیا: په کش شوو غړو کې د تنش حالت د سوریو/خولو له امله په سیمهییز ډول د پام وړ بدلون مومي. د تناسب په ساحه کې د کمزوري شوې مقطع له مخې د تنش وېش سره سمون لري (انځور 1). په مستطیلي غړي کې تر ټولو لوی اوږد مهاله تنش د A. Henning له مخې دا دی:
maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]
انځ. 1 - په سوری شوي میل کې اوږدوالي او عرضي تنشونه a) د A. Henning له مخې؛ b) د M. Rudeloff له مخې
په حدّي حالت کې d/b = 0 د ډېر پراخو لاملو لپاره له دې څخه maxσ = 3σm راځي، او د انځ. 1a لپاره d/b = 1/3 دی maxσ = 2,42 σm. د اوږدمهاله تنش تر څنګ عرضي او شېروي تنشونه هم شته. تر ټولو لوی تنش د سوري پر پوښ باندې وي. هلته لومړني دایمي بدلونونه رامنځته کېږي، یعنې د تنش څوکې له منځه ځي او د مقطع په اوږدو کې د تنش برابري منځته راځي. په د سوریو په سیمه کې د پام وړ دایمي بدلونونه یوازې هغه وخت راڅرګندېږي چې اوسط تنش σm په کمزورې شوې مقطع کې د غځېدو حد σFO څخه واوړي. د میلې ټول واټن د SF = Fm * σF پر مهال یوازې لږ څه زیات وي نسبت هغه حالت ته چې میله بېسوریه وي. (Fm د تر ټولو کمزورې مقطع مساحت دی)
د کشش ازموینو کې د پرچ شوو میلو سره ماتېدنه تل په کمزورو مقطعو کې رامنځته کېږي. د ماتېدو پر مهال بار، په عادي شرایطو کې، په کافي دقت سره SB = Fn * σB دی. د پرانیستو سوریو لرونکو کششو شوو میلو د شلېدو ازموینو د ماتېدو بڼې داسې وښودلې لکه په شکل 2 کې.
Sl. 2 - د کش شویو ستنو د ماتېدو انځورونه
په داغه شوو اړیکو د ازموینو کې ښودل شوې ده چې هغه امتدادونه چې د ستنو یو قطار لري، د هغو امتدادونو په پرتله لږ مقاومت لري چې د ستنو څو قطارونه یو د بل شاته لري. له دې مخې، په ګټور مقطع کې د ماتېدو اوسط تنش σB داسې و:
د کش شوو غړو لپاره د ابعاد ټاکلو طریقه: د معمول محاسبوي طریقې له مخې، د کش اوسط تنش لپاره باید σm = S/Fm ≤ dozσ پوره شي، او دا په ټولو مهمو مقطعونو Fm کې. د سوریو تخفیف د تر ټولو ډېرو سوریو لرونکې عمودي مقطع لپاره ټاکل کېږي، او کېدای شي چې د څو سوریو ماتو شوې مقطع د Fm لږه ارزښت ورکړي (انځور 2). په همدې مانا، د نورد شوو پروفایلونو لپاره Fm د پراخولو له مخې محاسبه کېږي. د مرکبو مقطعونو لپاره هم همدا چلند کېږي.
نسبت Fm/F د اصول له مخې د 0,8 او 0,9 تر منځ وي، یعنې د سوریو کسر ΔF = F – Fm د ټول مقطع F د ډنډ له 10% څخه تر 20% پورې وي. په لویو جوړښتونو کې ΔF پر وزن ډېر اغېز کوي، نو ښه ده چې له لږ کسر لرونکو مقاطعو څخه کار واخیستل شي.
تغییرات: د هغو کشش لرونکو میلو چې سوري لري، الاستیک اوږدېدل د پرتلې وړ بېسوري میلو په پرتله لږ څه ډېر وي. د وصلو ټولیز اوږدېدل تقریباً هومره وي لکه د وصل شوو لاملو. له همدې امله د فولادي جوړښتونو د تغییراتو د محاسبې لپاره بس ده چې د بېکمزورۍ میلو د E او F ارزښتونو سره الاستیک اوږدېدل وټاکل شي. د روانېدو پر وړاندې خوندیتوب په هغو میلو کې چې کمزوري لري، د بېلګې په توګه د فشار لاندې میلو په پرتله، لوړ وي.
په ریوټونو کې د ځواکونو وېش
سل.3
په ستن کې د قوې S وېش پر بېلابېلو ریوټونو د هغې د ارتجاعي ځانګړتیاوو پورې تړلی دی؛ دا «استاتیکي نامعین» دی. د شکل 3 په حالت کې د N1, N2, … وېش د ریوټونو او نښلول شوو پاڼو د بدلون پورې تړلی وي، او دا د Fpodvezice/Fštapa د نسبت له مخې بدلېږي. د Fpodvezice ≠ Fštapa په حالت کې په ریوټونو کې پایني قوې نور یو شان نه وي (شکل 50a). د Fpodvezice/Fštapa د نسبت په کمېدو سره Nn کميږي، N1 S ته نږدې کېږي. د بېلابېلو ضخامتونو لرونکو لاملونو نښلول (شکل 4b) د لومړي ریوټ د زیات بار له امله مناسب نه دي.
شکل 4 - د رېویټونو بار کله چې Fشټاپ > Fتسمه
لامېلې او تړونکي سخت دي، یوازې ریوېټونه ارتجاعي دي (انځور 5a). نو ټول ریوېټونه یو شان خمش ترلاسه کوي، په ریوېټونو کې ټول ځواکونه باید مساوي وي.
رېویټونه کلک، یوازې لامیلې او تسمې ارتجاعي دي (شکل 5b). ځکه چې د لومړي او وروستي رېویټ ترمنځ په میل او تسمو کې غځېدل باید یو شان وي، نو له دې څخه N2 = N3 = … = Nn-1 = 0، پرته له N1 = S * x1.
سل.5
د قوې واقعي وېش د همدې سرحدي حالتونو ترمنځ وي. که بار زیاتېږي، لومړی په پاینیو ریوټونو کې دایمي بدلون راپیدا کېږي، تر ټولو ډېر بارمن ریوټونه سپکېږي او د قوې وېش لا پسې یوشان کېږي. د لویو بدلونونو له څرګندېدو وروسته، د قوې وېش هغه حالت ته نږدې کېږي چې پکې لاملې او وتړنې کلکې وي، یعنې په ریوټونو کې قوې نږدې ټولې یو شان کېږي، په هغه صورت کې چې د ریوټونو قینشي پرېکول ټاکونکی وي.
د ماتېدو بار: د ریوټونو د نښلولو طریقه پر τBV تقریباً هېڅ اغېز نه لري. د نښلونې د پرېکښي مقاومت τBV عملاً د ریوټونو له شمېر، د هغوی له ترتیب، او د ریوټ شوې نښلونې له بڼې څخه خپلواک دی؛ د ماتېدو بار په ښه نږدېوالي سره د ټولو ریوټونو یوشان بارولو ته برابر دی. همدا خبرې په عادي پیچي نښلونکو کې هم صدق کوي، له همدې امله ویل کېدای شي چې د ښویېدنې پر وړاندې مقاومت په بار وړتیا بنسټیز اغېز نه لري.
اندازه بندي: په فولادي جوړښتونو او په مرکزي ډول بار لرونکو میلو کې محاسبه د یوشان وېش له مخې کېږي، یعنې پر هر ریوټ N = S/n. ځکه چې په اوږدو نښلونکو کې لومړي ریوټونه لا په لومړیو کې زیات بارمن کېږي، نو د 6 څخه زیات ریوټونه یو د بل تر شا، که ممکن وي، باید و نه کارول شي.
د ښویېدو مقاومت: په نښلونکو کې ښویېدل لا له نسبتا لږ بار سره رامنځته کېږي. د ښویېدو مقاومت په لومړۍ درجه د ټینګولو له قوې سره تړاو لري، چې د ګڼو اغېزو له امله بدلېږي. دا په پرچ لرونکو نښلونکو او تر اوسه معمول پیچونو د ابعادو ټاکلو کې له پامه غورځول کېږي. د لوړ ارزښت لرونکو پیچونو نښلونکو ته اشاره کېږي.
په عرض کې د ریوټونو د ځواکونو وېش: د ریوټونو د مساوي واټنونو په صورت کې، د ځواک د جهت پر عمود (شکل 6a)، هر ریوټ ته د عرضي مقطع مساوي پلنوالي لرونکې پټې a ورپېښېږي، نو په لومړي تقریب کې په ریوټونو کې ځواکونه N = a t σ په مساوي ډول لوی دي. د ریوټونو د نابرابرو واټنونو په صورت کې وېش له سټېټیکي پلوه نامعلوم دی؛ د شکل 6b په حالت کې دا د اهرم د قانون له مخې تر سره کېږي.
انځور. 6
کش شوی میل
دوام: له متقارن ملاتړونو سره دوام (شکل 3 او 4). د دوام په ځای کې په ډډ کې قوه S باید یوازې د ملاتړ پواسطه تحمل شي. په دوام کې ریوټونه هم باید د S له مخې سم اندازه شي، ځکه هغوی باید د نښلول شوي ډډ ټوله قوه ملاتړونو ته ولېږدوي.
د یوې خوا له پلوه پوښل شوي نښلونونه په ګډو پاڼو، پوښونو او ریوټونو کې د خمش د پام وړ اضافي ناپونو سره تړلي وي. د نښلونونو یو اړخیز پوښ یوازې هغه وخت کارول کېږي (شکل 7) کله چې میله د خمش پر وړاندې کلکه وي یا کله چې له غاړې نیول شوې وي څو کږه نه شي.
سل.7
منځګړی وصال – کله چې تسمې نشي کولای چې مستقیماً پر وصل شوو پلیټونو کېنـي، نو پر نښلونکو او پلیټونو د خمېدو خورا ډېر فشارونه راځي. له همدې امله د m منځنیو طبقو له شمېر سره سم د n’ ریوټونو لوړه شمېره د n په پرتله ټاکل کېږي، لکه د وصلونو د مستقیم پوښښ په حالت کې.
سل. 8
په مرکبو مقطعونو کې تړونکي داسې وېشل کېږي چې د تنش محلي لوړوالی مخنیوی وشي، له همدې امله د تړونکو جلا سطحې د هغې مقطع د برخې د سطحې له مخې ټاکل کېږي چې هغوی یې پوښي، تر ممکنه حده د ثقل د مرکز د موقعیت په ساتلو سره. له دې څخه متفاوت د تړونکو د سطحو وېشونه د تنش د وېش له بدلونونو سره تړلي دي. په انځور 9 کې د یوهدیوالیزې، په انځور 10 کې د دوهبرخیز غړي دوام له 4 عمودي پاڼو او د زاویې اوسپنو ترمنځ له یوې څنډې سره ښودل شوی دی.
شکل 9
سل.10
نښلون: د کششي ميلو د نښلونکو لپاره په بنسټيزه توګه هماغه اړيکې نافذ دي لکه د غځونې لپاره. ازموينو ښودلې چې د ځواک سمتره داخلول ډېر غوره والی لري. د يو اړخيز نښلون په حالت کې، په اوږدوالي او عرضي لوري کې قوي خم رامنځته کېږي (انځ. 11). له سترو اضافي خمشي تنشونو سره سره، د يو اړخيز نښلول شويو L او C ميلو نږدې تر بشپړ حده پورې کارول کېدای شي. د يو نښلون وړتيا کېدای شي تر نيمايي راکمه شي که د اضافي خمشي مومنټونو د برابرولو لپاره تدابير و نه شي نيول شوي.
سل.11
د نښلونونو د پوښ لپاره باید د عقدې پاڼې ونه کارول شي، د دې لپاره باید ځانګړي پوښونه ولیدل شي. د عقدې پاڼې لپاره نښلون هغه وخت اسانه کېږي چې د مېلې د مقطع لویه برخه د عقدې پاڼې په صفحه کې راشي.
انځ. 12 - د وصلونکي کونجک سره او بې له هغه وصلونه
تحت فشار میله
د فشار لاندې د میلونو د نښلولو او غځولو لپاره هماغه اصول پلي کېږي لکه د کشش لاندې میلونو لپاره، او په دوی کې هم ټولیز ځواک د مېخونو او تړونکو پواسطه لېږدېږي، یعنې د مېل د بشپړې سطحې F له مخې Fد_تړونکي او Fs، یا Fl. د معمول له مخې د غځونو سطحې سره برابرې نه وي. په فولادي ساختماني جوړښتونو کې، د څو پوړونو ستنو لپاره چې یوازې د فشار لاندې بارول شوي وي، د کم پوښښ سره د غځونو د تېرېدو امکان کارول کېږي. د فشار لاندې د میلونو وړتیا تر هغه وخته ختمېږي، که تر دې وړاندې د ناپایدارتیا حالتونه رامنځته نه شي، په وروستي حد کې د تسلیمېدو تر پولې په رسېدو سره، ځکه چې په هغه وخت کې لوی بدلونونه راښکاره کېږي او میل اړخ ته کږېږي. په دې کې د مېخونو ډکې سوري د میل پر چلند کوم د احساس وړ اغېز نه لري.
د پرچی لرونکو تړنو د ستړیا پر وړاندې مقاومت
د ریوټ شوو اړیکو د ستړیايي مقاومت لپاره په لومړي سر کې هغه تنشي لوړښتونه ټاکونکي دي چې په سوریو کې راپېښېږي. د ستړیايي مقاومت د همدغو سوریو له امله لا له مخکې ډېر راکم شوی وي. د پرانیستو سوریو لرونکي میلونه د کشش تر ستړیايي ازموینې لاندې په کمزورو مقاطعو کې ماتیږي، او د ستړیايي ماتېدنه د سوري له څنډې د درزونو له راپېلېدو پیلېږي، چې په پرلهپسې ډول نور هم د مقطع له لارې غزېږي. له همدې امله نرمې سوریې ځانګړی اهمیت لري. په شکل 13 کې د فلیټ میلونو د ستړیايي مقاومت د بېلابېلو طبقو لپاره ښودل شوی دی (ښي لور ته د فولادو لوړه طبقه ده). د لوړو مخکنیو بارونو σu په صورت کې دواړه مواد د تسلیم له حد څخه پورته د ستړیايي مقاومت σDz زغمي. د تنش امپلیټیوډ د دواړو طبقو لپاره تقریباً یو شان دی.
Sl. 13 - د ستړیا پر وړاندې ځواک σDz
د رېوټې شوې اړیکو د کشش او فشار د متناوب بار لپاره په بنسټیز ډول د یو اړخیزو بارونو په څېر ورته اړیکې پلي کېږي. د یادونې وړ ده چې د متناوب بار لاندې د تنش امپلیټیوډ شاوخوا 1,5 ځله لوی وي (شکل 14), خو رېوېتونه د دې بار لاندې په ښکاره ډول د یو اړخیز بار په پرتله ډېر له خطر سره مخ وي.
Sl. 14 - د ریوټ شوو اتصالاتو د کش پر وړاندې د ستړیا ځواک