ນາມວ່າຈຸດຕໍ່ ແມ່ນຈຸດຕໍ່ທີ່ໃຊ້ສຳລັບການຍາວອອກ ຫຼືເພີ່ມຂະໜາດ. ຈຸດຕໍ່ແມ່ນຈຳເປັນ ເຊັ່ນ ເພາະຄວາມຍາວ ຫຼືຄວາມກວ້າງຂອງແຜ່ນໂລຫະທີ່ມ້ວນອອກມີບໍ່ພຽງພໍ, ໃນການປະກອບຕິດຕັ້ງກໍຈຳເປັນເພື່ອຈຳກັດຂະໜາດ ແລະນ້ຳໜັກຂອງຊິ້ນສ່ວນທີ່ຂົນສົ່ງ. ແຜ່ນຮັດ ແມ່ນຊື່ເອີ້ນຂອງແຜ່ນທີ່ປິດຄອບບ່ອນຂາດຕໍ່. ຈຸດຕໍ່ອື່ນໆທັງໝົດ, ໂດຍສະເພາະຈຸດທີ່ລະຫວ່າງກ້ານຂອງໂຄງຮ່າງໃນທິດທາງຕ່າງໆ ແລະຄານຢູ່ໃນລະນາບຕ່າງໆ, ເອີ້ນວ່າ ຂໍ້ຕໍ່.
ໃນຈຸດຕໍ່ທົ່ວໄປ ຈະອອກແບບບັນດາແຜ່ນຮັດ ແລະ ຣີເວັດຂອງຈຸດຕໍ່ຕາມແຮງເຕັມ. ເພາະສະນັ້ນ ໃນຈຸດຕໍ່ປົກກະຕິ ຈຶ່ງບໍ່ຕ້ອງໃຫ້ຜິວຂອງຈຸດຕໍ່ສຳຜັດກັນ.
ຂອບເຂດຫຼັກໃນການນໍາໃຊ້ຊິ້ນສ່ວນຮັບແຮງດຶງ ແລະ ຮັບແຮງອັດ (ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນຊິ້ນສ່ວນກົງ ທີ່ຖືກຮັບພາລະໂດຍຫຼັກໆແມ່ນແຮງຕາມແນວຕັ້ງ) ແມ່ນ ໂຄງສ້າງແບບຕາຂ່າຍ. ການພິຈາລະນາໃນພາກນີ້ຈະລະເວັ້ນອັນຕະລາຍຈາກການຄໍ້ງງໍຂອງຊິ້ນສ່ວນຮັບແຮງອັດ. ກ່ອນອື່ນຈະພິຈາລະນາຄວາມແຂງສະຖິດ.
ການຫັກລົບຮູໃນກ້ອນເຫຼັກທີ່ຖືກດຶງ
ຄວາມສາມາດຮັບນ້ຳໜັກ: ສະພາບຄວາມເຄັ່ງໃນແທ່ງທີ່ຖືກດຶງຖືກປ່ຽນແປງໃນທ້ອງຖິ່ນຢ່າງຫຼາຍເນື່ອງຈາກຮູ/ຊ່ອງເປີດ. ໃນເຂດສັດສ່ວນ, ການແຈກຢາຍຄວາມເຄັ່ງຈະສອດຄ່ອງກັບພາກຕັດທີ່ອ່ອນລົງ (ຮູບ 1). ຄວາມເຄັ່ງຕາມລວງຍາວທີ່ຫຼາຍສຸດໃນແທ່ງຮູບສີ່ຫຼ່ຽມຕາມ A. Henning ແມ່ນ:
maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]
ຮູບ. 1 - ແຮງຕາມຍາວ ແລະ ແຮງຕາມຂວາງໃນກ້ານທີ່ເຈາະ ກ) ຕາມ A. Henning; ຂ) ຕາມ M. Rudeloff
ໃນກໍລະນີຂອບເຂດ d/b = 0 ຂອງລາມີລາກວ້າງຫຼາຍ ຈຶ່ງໄດ້ maxσ = 3σm ແລະສໍາລັບກໍລະນີທີ່ສະແດງໃນຮູບ 1a d/b = 1/3 ແມ່ນ maxσ = 2,42 σm. ນອກຈາກຄວາມຄຽດຕາມຍາວຍັງມີຄວາມຄຽດຕາມຂ້າງ ແລະຄວາມຄຽດແຮງເລື່ອນ. ຄວາມກົດດັນສູງສຸດຢູ່ທີ່ຜິວຮອບຮູ. ທີ່ນັ້ນການເບື່ອງເບນຖາວອນຂັ້ນຕົ້ນປາກົດຂຶ້ນ, ຄື ຈຸດສູງຂອງຄວາມຄຽດຖືກຄລາຍອອກ ແລະເກີດການ ທໍາໃຫ້ຄວາມຄຽດສະເໝີກັນ ຕາມພາກຕັດ. ການເບື່ອງເບນຖາວອນທີ່ເຫັນໄດ້ໃນບໍລິເວນຮູຈະເກີດຂຶ້ນກໍ່ຕໍ່ເມື່ອຄວາມຄຽດສະເລ່ຍ σm ໃນພາກຕັດທີ່ອ່ອນແອລົງເກີນຂີດຈໍາກັດການຍືດຕົວ σFO. ການຍືດຂະຫຍາຍລວມຂອງຄານໃນກໍລະນີ SF = Fm * σF ຈະເພີ່ມຂຶ້ນເພີງແຕ່ເລັກນ້ອຍເທົ່ານັ້ນເມື່ອທຽບກັບຄານທີ່ບໍ່ມີຮູ. (Fm ແມ່ນພື້ນທີ່ຂອງພາກຕັດທີ່ອ່ອນແອທີ່ສຸດ)
ໃນການທົດສອບດຶງດ້ວຍທ່ອນທີ່ມີຮູຍິດຫຍຸ້ມ ການຫັກຂາດຈະເກີດຂຶ້ນຢູ່ໃນພາກຕັດທີ່ອ່ອນແອສະເໝີ. ພາລະທີ່ຈຸດຫັກ, ໃນສະພາບທົ່ວໄປ, ສາມາດກຳນົດໄດ້ຄ່ອນຂ້າງແມ່ນຍຳ SB = Fn * σB. ການທົດສອບການຂາດດ້ວຍການດຶງທ່ອນທີ່ມີຮູເປີດ ໄດ້ສະແດງ ຮູບແບບການຫັກ ດັ່ງໃນຮູບ 2.
ຮູບ 2 - ຮູບລັກສະນະການຂາດຂອງແທ່ງທີ່ຖືກດຶງ
ໃນການທົດລອງກັບການຕໍ່ແບບຫມຸດ ໄດ້ສະແດງວ່າ ສ່ວນຕໍ່ທີ່ມີແຜ່ນປະກອບທີ່ມີແຖວຫມຸດພຽງແຖວດຽວ ມີຄວາມຕ້ານທານນ້ອຍກວ່າສ່ວນຕໍ່ທີ່ມີແຖວຫມຸດຫຼາຍແຖວຕໍ່ກັນ. ຕາມນັ້ນ ຄ່າຄວາມເຄັ່ງເຉື່ອຍເຉັ້ນສະເລ່ຍ σB ໃນສ່ວນຕັດໃຊ້ງານໄດ້ ມີຄ່າເທົ່າ:
ຂັ້ນຕອນການກຳນົດຂະໜາດສຳລັບແທ່ງຖືກດຶງ: ຕາມວິທີຄຳນວນທົ່ວໄປ, ສຳລັບຄວາມເຄັ່ງດຶງສະເລ່ຍຈະຕ້ອງເປັນ σm = S/Fm ≤ dozσ ແລະໃຊ້ກັບທຸກພາກຕັດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງ Fm. ການຫັກລົບຮູຈະກຳນົດສຳລັບພາກຕັດຕັ້ງສາກທີ່ມີຈຳນວນຮູຫຼາຍສຸດ, ແລະອາດເກີດຂຶ້ນວ່າພາກຕັດຫັກມີຮູຫຼາຍກວ່າໃຫ້ຄ່າ Fm ນ້ອຍກວ່າ (ຮູບ 2). ໃນຄວາມໝາຍນີ້ ສຳລັບໂປຣໄຟລ໌ມ້ວນ Fm ຈະຄິດດ້ວຍການພັດອອກ. ສຳລັບພາກຕັດປະສົມກໍປະຕິບັດໃນຄວາມໝາຍດຽວກັນ.
ອັດຕາສ່ວນ Fm/F ໂດຍປົກກະຕິຢູ່ລະຫວ່າງ 0,8 ແລະ 0,9, ຄື ການຫັກອອກຂອງຮູ ΔF = F – Fm ເທົ່າກັບ 10% ຫາ 20% ຂອງພາກຕັດ F ທັງໝົດຂອງທ່ອນ. ໃນໂຄງສ້າງໃຫຍ່, ΔF ມີອິດທິພົນຫຼາຍຕໍ່ນ້ຳໜັກ, ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງຄຸ້ມຄ່າທີ່ຈະຫາພາກຕັດທີ່ມີການຫັກອອກຂອງຮູນ້ອຍກວ່າ.
ການເສຍຮູບແບບ: ການຍືດຕົວແບບຍືດຫຍຸ່ນຂອງຄາງດຶງທີ່ມີຮູ ແທບຈະຫຼາຍກວ່າຄາງດຶງທີ່ບໍ່ມີຮູໃນລະດັບທຽບກັນ. ການຍືດຕົວລວມຂອງຮອຍຕໍ່ເກືອບເທົ່າກັນກັບຂອງແຖບທີ່ຕໍ່ກັນແລ້ວ. ດັ່ງນັ້ນ ໃນການຄຳນວນການເສຍຮູບແບບຂອງໂຄງສ້າງເຫຼັກ ກໍພໍທີ່ຈະກຳນົດການຍືດຕົວແບບຍືດຫຍຸ່ນດ້ວຍຄ່າ E ແລະ F ຂອງຄາງດຶງທີ່ບໍ່ອ່ອນແອ. ຄວາມປອດໄພຕໍ່ການໄຫຼຕົວໃນຄາງດຶງທີ່ມີການອ່ອນແອມີຄ່າສູງກວ່າ ເຊັ່ນດຽວກັບໃນຄາງດຶງທີ່ຖືກອັດ.
ການແຈກກະຈາຍແຮງໃນໝຸດຕອກ
ລ.3
ການແຈກຢາຍແຮງ S ໃນກ້ານໄປຍັງຫມັດຕອກຂອງຮອຍຕໍ່ແຕ່ລະຈຸດ ຂຶ້ນກັບຄຸນສົມບັດຍືດຫຍຸ່ນຂອງມັນ, ມັນເປັນ “ບໍ່ກຳນົດທາງສະຖິຕິ”. ໃນກໍລະນີຂອງຮູບ 3 ການແຈກຢາຍ N1, N2, … ຂຶ້ນກັບການເສຍຮູບຂອງຫມັດຕອກ ແລະແຜ່ນໂລຫະທີ່ຕໍ່ກັນ, ມັນປ່ຽນໄປຕາມອັດຕາສ່ວນ Fpodvezice/Fštapa. ສຳລັບ Fpodvezice ≠ Fštapa ແຮງສຸດທ້າຍໃນຫມັດຕອກຈະບໍ່ເທົ່າກັນອີກ (ຮູບ 50a). ເມື່ອອັດຕາສ່ວນ Fpodvezice/Fštapa ຫຼຸດລົງ Nn ຈະນ້ອຍລົງ, N1 ຈະເຂົ້າໃກ້ S. ການຕໍ່ແຜ່ນທີ່ມີຄວາມໜາແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍ (ຮູບ 4b) ບໍ່ສົມຄວນ ເນື່ອງຈາກການໂຫຼດເກີນຂອງຫມັດຕອກທຳອິດ.
ຮູບ 4 - ພາລະບັນທຸກຂອງຕອກ ສຳລັບ Fštap > Fpodvezice
ລາມະເລ້ ແລະ ສາຍຜູກແຂງ, ມີແຕ່ຕອກຍືດຫຍຸ່ນ (ຮູບ 5a). ຈາກນັ້ນຕອກທຸກອັນຈະໄດ້ຮັບການງໍເທົ່າກັນ, ແຮງທັງໝົດໃນຕອກຕ້ອງເທົ່າກັນ.
ຕອກແຂງ, ມີແຕ່ແຜ່ນລາມເລ່ ແລະສາຍຄ້ຳທີ່ຍືດຫຍຸ່ນ (ຮູບ 5b). ເນື່ອງຈາກການຍືດຕົວໃນຄານ ແລະສາຍຄ້ຳລະຫວ່າງຕອກຕົວທຳອິດ ແລະຕອກຕົວສຸດທ້າຍຕ້ອງເທົ່າກັນ, ຈຶ່ງໄດ້ N2 = N3 = … = Nn-1 = 0, ຍົກເວັ້ນ N1 = S * x1.
ລ.5
ການແຈກຢາຍແຮງຈິງໆຢູ່ລະຫວ່າງກໍລະນີຂີດຈຳກັດທັງສອງນີ້. ຖ້າພາລະໜັກເພີ່ມຂຶ້ນ, ກ່ອນອື່ນຈະເກີດການເສຍຮູບຖາວອນໃນຫມັດຕອກປາຍ, ຫມັດຕອກທີ່ຮັບພາລະຫນັກທີ່ສຸດຈະຖືກຄາຍພາລະ ແລະການແຈກຢາຍແຮງຈະກາຍເປັນສະໝ່ຳເສມຂຶ້ນເຮື້ອຍໆ. ຫຼັງຈາກເກີດການເສຍຮູບຫຼາຍຂຶ້ນ ການແຈກຢາຍແຮງຈະເຂົ້າໃກ້ກໍລະນີທີ່ແຜ່ນລາມັດ ແລະສາຍຜູກຍຶດແຂງ, ແມ່ນວ່າແຮງໃນຫມັດຕອກທັງໝົດເກືອບຈະເທົ່າກັນ, ໃນກໍລະນີທີ່ການຕັດຂອງຫມັດຕອກແມ່ນຕົວກຳນົດ.
ພາລະໃນຂະນະຂາດ: ວິທີການຍຶດຫຼີກຂອງໝຸດຍຶດແທບຈະບໍ່ມີອິດທິພົນຕໍ່ τBV. ຄວາມແຂງແຮງຕໍ່ແຮງຕັດ τBV ຂອງຮອຍຕໍ່ແທບຈະອິດສະຫຼະຈາກຈຳນວນໝຸດ, ການຈັດວາງ, ຮູບຊົງຂອງຮອຍຕໍ່ທີ່ຍຶດຫຼີກ; ພາລະໃນຂະນະຂາດສອດຄ່ອງໂດຍປະມານດີກັບການໂຫຼດສະເໝີຂອງໝຸດທັງໝົດ. ຂໍ້ຢືນຢັນດຽວກັນນີ້ກໍໃຊ້ໄດ້ກັບຮອຍຕໍ່ແບບສະກູທົ່ວໄປດ້ວຍ, ຈາກນັ້ນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ວ່າ ຄວາມຕ້ານທານຕໍ່ການໄຫຼລື່ນບໍ່ມີຜົນສຳຄັນຕໍ່ກຳລັງຮັບນ້ຳໜັກ.
ການອອກແບບ: ໃນໂຄງສ້າງເຫຼັກ ແລະ ແທ່ງທີ່ຮັບແຮງຢູ່ກາງ ຈະຄໍານວນໂດຍການແຈກຢາຍຢ່າງສ່ຳເສມ, ຄື ຕໍ່ໂລດແຕ່ລະຕົວ N = S/n. ເນື່ອງຈາກໃນຂໍ້ຕໍ່ຍາວ ໂລດຕົວທໍາອິດຈະເກີນພົ້ນພິກັດໄວແລ້ວ, ດັ່ງນັ້ນຄວນຫຼີກລ່ຽງການຈັດໂລດຫຼາຍກວ່າ 6 ຕົວຕິດຕໍ່ກັນ ໂດຍສະເພາະ.
ຄວາມຕ້ານທານການໄຖລື່ນ: ການໄຖລື່ນໃນຮອຍຕໍ່ເກີດຂຶ້ນແລ້ວແມ່ນແຕ່ດ້ວຍແຮງບັນທຸກທີ່ຄ່ອນຂ້າງນ້ອຍ. ຄວາມຕ້ານທານການໄຖລື່ນໃນອັນດັບທຳອິດຂຶ້ນກັບແຮງກົດແນ່ນ, ຊຶ່ງປ່ຽນແປງໄປຕາມອິດທິພົນຫຼາຍຢ່າງ. ມັນຖືກມອງຂ້າມໃນການອອກແບບຈຸດຕໍ່ດ້ວຍໝຸດຢືດ ແລະ ນອດທີ່ໃຊ້ທົ່ວໄປມາຮອດປະຈຸບັນ. ມີການຊີ້ໄປຫາຈຸດຕໍ່ດ້ວຍນອດຄຸນນະພາບສູງ.
ການແຈກຈ່າຍແຮງໃນຕະປູຍຶດຕາມຄວາມກວ້າງ: ໃນກໍລະນີທີ່ລະຫວ່າງຕະປູຍຶດເທົ່າກັນ ແລະ ຕັ້ງສາກກັບທິດທາງຂອງແຮງ (ຮູບ 6a), ຕະປູຍຶດແຕ່ລະອັນຈະຮັບແຖບຕັດຂອງໜ້າຕັດທີ່ກວ້າງເທົ່າກັນ a ດັ່ງນັ້ນ ໃນການປະມານຄັ້ງທໍາອິດ ແຮງໃນຕະປູຍຶດ N = a t σ ຈະເທົ່າກັນ. ການແຈກຈ່າຍໃນກໍລະນີທີ່ລະຫວ່າງຕະປູຍຶດບໍ່ເທົ່າກັນ ແມ່ນກໍານົດໄດ້ບໍ່ສະເພາະຈາກສະຖິຕິ; ສໍາລັບກໍລະນີໃນຮູບ 6b ມັນຈະແຈກຈ່າຍຕາມກົດຂອງຄານ.
ຮູບ. 6
ໄມ້ຄ້ຳຕຶງ
ການຕໍ່ຂະຫຍາຍ: ການຕໍ່ຂະຫຍາຍດ້ວຍເຊືອກຍຶດແບບສົມມຸດ (ຮູບ 3 ແລະ 4). ແຮງ S ໃນແທ່ງທີ່ຈຸດຕໍ່ຂະຫຍາຍຕ້ອງໃຫ້ເຊືອກຍຶດເປັນຜູ້ຮັບພາລະເທົ່ານັ້ນ. ຕົວຍຶດໃນຈຸດຕໍ່ຂະຫຍາຍກໍຕ້ອງອອກແບບຕາມ S ເຊັ່ນກັນ, ເພາະມັນຕ້ອງຖ່າຍທອດແຮງທັງໝົດຈາກແທ່ງທີ່ຕໍ່ຂະຫຍາຍໄປສູ່ເຊືອກຍຶດ.
ຈຸດຕໍ່ທີ່ມີການຄວບດ້ານດຽວຖືກເຊື່ອມໂຍງກັບຄວາມເຄັ່ງດັດເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງຫຼາຍໃນແຜ່ນໂລຫະ, ສ່ວນຄວບ, ແລະໝຸດຕອກທີ່ຕໍ່ກັນ. ການຄຸ້ມຈຸດຕໍ່ດ້ານດຽວຈຶ່ງໃຊ້ເຉົ້າພຽງແຕ່ເມື່ອມີການເສຍຮູບຫຼາຍ (ຮູບ 7) ໃນກໍລະນີທີ່ແທ່ງແຂງຕໍ່ການດັດ ຫຼືຖືກຍຶດທາງຂ້າງໄວ້ແບບບໍ່ສາມາດງໍໄດ້.
ລ.7
ການຕໍ່ແບບອ້ອມ – ເມື່ອແຖບຮັດບໍ່ສາມາດນອນຊິດໄດ້ໂດຍກົງກັບແຜ່ນທີ່ຕໍ່ກັນແລ້ວ, ຕະໝັກ ແລະ ແຜ່ນຈະໄດ້ຮັບຄວາມເຄັ່ງດັດງໍຫຼາຍຂຶ້ນຫຼາຍ. ດັ່ງນັ້ນ ຕາມຈຳນວນ m ຂອງຊັ້ນກາງ ຈຶ່ງເລືອກຈຳນວນ n’ ຂອງໝຸດຢຶດໃຫ້ຫຼາຍກວ່າຈຳນວນ n ໃນການປິດຕໍ່ແບບກົງ.
ລ. 8
ໃນພາກຕັດປະສົມ ຈະຈັດວາງສາຍຜູກໃຫ້ຫຼີກລ່ຽງການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງຄວາມເຄັ່ງແບບທ້ອງຖິ່ນ, ດັ່ງນັ້ນພື້ນທີ່ຂອງສາຍຜູກແຕ່ລະສ່ວນຈະກຳນົດຕາມພື້ນທີ່ຂອງສ່ວນພາກຕັດທີ່ມັນຄຸ້ມຄອງ, ໂດຍພະຍາຍາມຮັກສາຕຳແໜ່ງຈຸດໜັກ. ການແຈກຢາຍພື້ນທີ່ຂອງສາຍຜູກທີ່ຫຼຸດຈາກນີ້ ແມ່ນກ່ຽວພັນກັບການປ່ຽນແປງຂອງການແຈກຢາຍຄວາມເຄັ່ງ. ໃນຮູບ 9 ສະແດງການຕໍ່ຂອງແທ່ງຜິວດຽວ, ໃນຮູບ 10 ຂອງແທ່ງສອງສ່ວນທີ່ມີ 4 ແຜ່ນຕັ້ງ ແລະ ມີໜ້າດ້ານໜຶ່ງຢູ່ລະຫວ່າງມຸມເຫຼັກ.
ຮູບ 9
ຮູບ. 10
ຈຸດຕໍ່: ສຳລັບການຕໍ່ຂອງແທ່ງທີ່ຖືກດຶງ ມີຄວາມສຳພັນພື້ນຖານເຫມືອນກັນກັບການຕໍ່ຊ່ວງ. ການທົດລອງໄດ້ສະແດງເຫັນຂໍ້ໄດ້ປຽບຢ່າງຫຼາຍຂອງການນຳແຮງແບບສົມມາດ. ໃນກໍລະນີການຕໍ່ດ້ານດຽວ ຈະເກີດການດັດງໍາຢ່າງຮຸນແຮງໃນທິດທາງຕາມຍາວແລະຂວາງ (ຮູບ 11). ເຖິງແມ່ນຈະມີຄວາມເຄັ່ງດັດເພີ່ມເຕີມຢ່າງຫຼາຍ ກໍຍັງສາມາດນຳໃຊ້ແທ່ງ L ແລະ C ທີ່ຕໍ່ດ້ານດຽວໄດ້ເກືອບເຕັມສະຫມັກ. ຄວາມສາມາດຮັບນ້ຳໜັກຂອງຈຸດຕໍ່ໜຶ່ງຈຸດສາມາດຫຼຸດລົງເຫຼືອເຄິ່ງໜຶ່ງ ຖ້າບໍ່ໄດ້ດຳເນີນມາດຕະການເພື່ອປັບໃຫ້ຄົບຖ້ວນຄົບຖ້ວນຂອງໂມເມນດັດເພີ່ມເຕີມ.
ລ.11
ສຳລັບການຄຸ້ມຈຸດຕໍ່ບໍ່ຄວນໃຊ້ແຜ່ນໂລຫະຈຸດຂໍ້, ຄວນກຳນົດຄວບພິເສດໄວ້ສຳລັບຈຸດນັ້ນ. ການຕໍ່ກັບແຜ່ນໂລຫະຂໍ້ຈະງ່າຍຂຶ້ນເມື່ອສ່ວນໃຫຍ່ຂອງພາກຕັດຂອງແທ່ງຕົກຢູ່ໃນລະນາບຂອງແຜ່ນໂລຫະຈຸດຂໍ້.
ຮູບ 12 - ຈຸດຕໍ່ທີ່ມີ ແລະບໍ່ມີມຸມຕໍ່
ຄານທີ່ຖືກອັດ
ສຳລັບການຕໍ່ຕິດ ແລະການລວມຕໍ່ຂອງກົງແທ້ທີ່ຖືກອັດ ໃຊ້ຫຼັກການດຽວກັນກັບກົງແທ້ທີ່ຖືກດຶງ, ແລະໃນກໍລະນີຂອງມັນກໍແຮງລວມຈະຖືກຖ່າຍໂອນດ້ວຍໝຸດລີເລັດ ແລະສາຍຮັດ, ຄືວ່າຕາມພື້ນທີ່ເຕັມ F ຂອງກົງແທ້ຈະກຳນົດຂະໜາດ F ຂອງສາຍຮັດ ແລະ Fs, ຫຼື Fl. ຕາມປົກກະຕິພື້ນທີ່ຂອງຕະແບງຕໍ່ບໍ່ໄດ້ຖືກຈັບໃຫ້ພໍດີກັນ. ໃນໂຄງສ້າງເຫຼັກໃນອາຄານ, ສຳລັບເສົາທີ່ຜ່ານຫຼາຍຊັ້ນ ແລະຮັບແຕ່ແຮງອັດ, ມີການໃຊ້ວິທີຜ່ານດ້ວຍການຊ້ອນຕໍ່ທີ່ນ້ອຍກວ່າ. ຄວາມສາມາດຮັບນ້ຳໜັກຂອງກົງແທ້ທີ່ຖືກອັດຈະໝົດໄປ, ຖ້າກ່ອນນັ້ນບໍ່ເກີດກໍລະນີບໍ່ສະຖຽນ, ຢ່າງຊ້າສຸດເມື່ອຮອດຂີດຈຳກັດການໄຫຼ ເນື່ອງຈາກໃນຂະນະນັ້ນເກີດການເບັ່ງປ່ຽນຮູບຂະໜາດໃຫຍ່ ແລະກົງແທ້ຈະໂຄ້ງອອກຂ້າງ. ຮູທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍໝຸດລີເລັດບໍ່ມີອິດທິພົນທີ່ສາມາດສັງເກດໄດ້ຕໍ່ພດິກຳຂອງກົງແທ້.
ຄວາມແຂງຕໍ່ຄວາມລ້າຂອງຮອຍຕໍ່ຕິດຢຶດດ້ວຍຫຼັກ
ສຳລັບກຳລັງທົນລ້າຂອງຕໍ່ແບບຕະປູຍຶດ, ຈຸດສູງຂອງຄວາມເຄັ່ງທີ່ເກີດຂຶ້ນທີ່ຮູແມ່ນຕົວກຳນົດສຳຄັນຫຼັກ. ກຳລັງທົນລ້າຖືກຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼາຍແມ່ນແຕ່ໂດຍຮູເອງ. ແທ່ງທີ່ມີຮູເປີດຈະຫັກໃນການທົດສອບທົນລ້າພາຍໃຕ້ແຮງດຶງໃນພາກຕັດທີ່ອ່ອນໂຍນ ແລະ ການຫັກຈາກຄວາມລ້າເລີ່ມຈາກຮອຍແຕກທີ່ຂອບຮູ ແລະ ມັນຂະຫຍາຍຕົວຕໍ່ໄປຜ່ານພາກຕັດຢູ່ເຮື້ອຍ. ເພາະສະນັ້ນ ຮູທີ່ເຮັດໄດ້ຮຽບລຽບຈຶ່ງມີຄວາມສຳຄັນເປັນພິເສດ. ໃນຮູບ 13 ໄດ້ສະແດງກຳລັງທົນລ້າຂອງແທ່ງແບບແປ ໃນຊັ້ນຄຸນນະພາບຕ່າງໆ (ທາງຂວາແມ່ນຊັ້ນເຫຼັກທີ່ສູງກວ່າ). ໃນການໂຫຼດກ່ອນຫນ້າທີ່ສູງກວ່າ σu ວັດສະດຸທັງສອງຊັ້ນສາມາດຮັບກຳລັງທົນລ້າ σDz ສູງກວ່າຂີດຈຳກັດຄວາມຄືນຕົວ. ຂະໜາດອາມພລິທູດຂອງຄວາມເຄັ່ງສຳລັບທັງສອງຊັ້ນແມ່ນໃກ້ຄຽງກັນ.
ຮູບ 13 - ຄວາມແຂງຕໍ່ການລ້າຫຼ້າ σDz
ສຳລັບການບັນທຸກແບບສະຫຼັບລາກດຶງ ແລະ ກົດຂອງຂໍ້ຕໍ່ຕີໝຸດ ມີຄວາມສຳພັນພື້ນຖານຄ້າຍຄືກັນກັບການບັນທຸກທິດດຽວ. ຄວນສັງເກດວ່າ ອະມພລິຕູດຂອງຄວາມເຄັ່ງຕຶງໃນການບັນທຸກແບບສະຫຼັບລົບປະມານ 1,5 ເທົ່າ (ຮູບ 14), ແຕ່ໝຸດຕອກໃນການບັນທຸກແບບນີ້ມີຄວາມສ່ຽງສູງກວ່າຢ່າງຊັດເຈນ ກ່ວາໃນການບັນທຸກທິດດຽວ.
ຮູບ 14 - ຄວາມແຂງຕໍ່ຄວາມເມື່ອຍໃນການດຶງຂອງຂໍ້ຕໍ່ໂລດ