តំណភ្ជាប់ដោយកន្លាស់ដែក និងវីស – ដែកដងសម្រាប់ទាញ និងដែកដងសម្រាប់សង្កត់

Nastavkom គេហៅថាការតភ្ជាប់ដែលប្រើសម្រាប់បន្តឬបង្កើនប្រវែង។ ឧទាហរណ៍ Nastavci ត្រូវការ ដោយសារប្រវែង ឬទទឹងដែលអាចប្រើបានរបស់សន្លឹកមិនគ្រប់គ្រាន់ ឬពេលដំឡើងត្រូវការដើម្បីកំណត់ទំហំ និងទម្ងន់របស់ធាតុដែលត្រូវដឹកជញ្ជូននីមួយៗ។ Podvezicama គឺជាសន្លឹកដែលគ្របដណ្តប់លើការផ្តាច់នៅក្នុងការតភ្ជាប់បន្ត។ ការតភ្ជាប់ផ្សេងទៀតទាំងអស់ ជាពិសេសរវាងដំបងនៃរចនាសម្ព័ន្ធជ្រួញក្នុងទិសដៅផ្សេងៗ និងទ្រទ្រង់នៅក្នុងប្លង់ផ្សេងៗ ត្រូវបានហៅថា priključci។

សម្រាប់ប្រភេទការតភ្ជាប់ទូទៅ គេរចនាទ្រនាប់ទប់ និងកន្ត្រាក់របស់ការតភ្ជាប់ តាមកម្លាំងពេញលេញ។ ដូច្នេះ ក្នុងការតភ្ជាប់ធម្មតា មិនទាមទារឱ្យផ្ទៃនៃការតភ្ជាប់ប៉ះគ្នាទេ។

វិស័យប្រើប្រាស់សំខាន់របស់ដំបងដែលស្ថិតក្រោមកម្លាំងទាញ និងកម្លាំងបង្ហាប់ (គឺដំបងត្រង់ដែលទទួលបន្ទុកជាចម្បងដោយកម្លាំងធម្មតា) គឺ rešetke. ការពិចារណាក្នុងផ្នែកនេះមិនបានគិតដល់គ្រោះថ្នាក់នៃការគោករបស់ដំបងបង្ហាប់ឡើយ។ ជាមុនសិន នឹងពិចារណាពីកម្លាំងស្ថិតិ។

ការកាត់បន្ថយរន្ធនៅក្នុងដំបងដែលទទួលទាញ

សមត្ថភាពផ្ទុក: ស្ថានភាពសំពាធនៅក្នុងដំបងដែលតានតឹងត្រូវបានផ្លាស់ប្តូរមួយតំបន់យ៉ាងខ្លាំង ដោយសាររន្ធ/បើក។ នៅតំបន់សមាមាត្រ ការចែកចាយសំពាធត្រូវនឹងផ្នែកកាត់ដែលបានចុះខ្សោយ (រូប 1)។ សំពាធបណ្តោយធំបំផុតនៅក្នុងដំបងរាងចតុកោណ តាម A. Henning គឺ៖

maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]

រូប 1 - សម្ពាធតាមបណ្តោយ និងបណ្តោយកាត់នៅក្នុងដំបងដែលមានរន្ធ a) តាម A. Henning; b) តាម M. Rudeloff

ក្នុងករណីកំណត់ d/b = 0 នៃបន្ទះរាងស្តើងទូលាយខ្លាំង បានមកថា maxσ = 3σm ហើយសម្រាប់ករណីដែលបង្ហាញក្នុងរូប 1a d/b = 1/3 គឺ maxσ = 2,42 σm។ ក្រៅពីសម្ពាធតាមបណ្តោយ ក៏មានសម្ពាធឆ្លងកាត់ និងសម្ពាធកាត់ផងដែរ។ ការតានតឹងខ្ពស់បំផុតស្ថិតលើជញ្ជាំងរន្ធ។ នៅទីនោះ ការប្រែរូបរាងថេរដំបូងកើតឡើង នោះគឺកំពូលសម្ពាធត្រូវបានបំផ្លាញ ហើយកើតមាន ការស្មើសម្ពាធ តាមផ្នែកកាត់។ ការប្រែរូបរាងថេរដែលអាចមើលឃើញនៅតំបន់រន្ធ ទើបតែបង្ហាញឡើងនៅពេលដែលសម្ពាធមធ្យម σm នៅក្នុងផ្នែកកាត់ដែលបានចុះខ្សោយ លើសដែនកំណត់ទាញចេញ σFO។ ការពង្រីកសរុបរបស់ដើមនៅពេល SF = Fm * σF មានតែធំជាងបន្តិចប៉ុណ្ណោះ ប្រៀបធៀបនឹងដើមដែលគ្មានរន្ធ។ (Fm គឺជាផ្ទៃកាត់នៃផ្នែកខ្សោយបំផុត)

នៅពេលធ្វើតេស្តទាញលើដំបងដែលមានរន្ធចងដោយឃ្លីប ការបាក់បែកតែងកើតឡើងនៅផ្នែកកាត់ដែលបានខ្សោយជានិច្ច។ បន្ទុកនៅពេលបាក់ តាមលក្ខខណ្ឌធម្មតា អាចកំណត់បានគ្រប់គ្រាន់ដោយ SB = Fn * σB។ ការពិសោធន៍បំបែកលើដំបងដែលទាញដោយរន្ធបើក បានបង្ហាញ រូបភាពនៃការបាក់បែក ដូចនៅរូប 2។

រូប។ 2 - រូបភាពការបែកបាក់នៃដំបងទាញ

ក្នុងការសាកល្បងជាមួយការភ្ជាប់ដោយដែកគោល បានបង្ហាញថា ចំណុចភ្ជាប់ដែលមានខ្សែចងមួយជួរនៃដែកគោល មានភាពធន់តិចជាងចំណុចភ្ជាប់ដែលមានជួរដែកគោលច្រើនជួរដាក់បន្តគ្នា។ ដូច្នេះ សំពាធមធ្យមនៅពេលបាក់ σB ក្នុងផ្នែកកាត់ប្រើប្រាស់ មានតម្លៃ៖

នីតិវិធីគណនាទំហំសម្រាប់ដំបងតានតឹង: តាមវិធីគណនាដែលប្រើជាទូទៅ សម្រាប់សំពាធទាញមធ្យម ត្រូវមាន σm = S/Fm ≤ dozσ ហើយនេះនៅគ្រប់ផ្នែកកាត់សំខាន់ Fm ទាំងអស់។ ការកាត់បន្ថយដោយរន្ធត្រូវកំណត់សម្រាប់ផ្នែកកាត់ឆ្លងដែលមានចំនួនរន្ធច្រើនបំផុត ហើយអាចកើតឡើងថា ផ្នែកកាត់បាក់ជាច្រើនរន្ធផ្តល់តម្លៃ Fm តិចជាង (រូប 2)។ ក្នុងន័យនេះ សម្រាប់ប្រវែងរបៀបរមៀល Fm គណនាដោយការបង្កើនប្រវែងបំបែក។ ចំពោះផ្នែកកាត់ស្មុគស្មាញ អនុវត្តក្នុងន័យដូចគ្នា។

សមាមាត្រ Fm/F ជាទូទៅស្ថិតនៅចន្លោះ 0,8 និង 0,9 នោះគឺ ការកាត់បន្ថយដោយរន្ធ ΔF = F – Fm មានតម្លៃពី 10% ដល់ 20% នៃផ្ទៃកាត់សរុប F នៃដំបង។ សម្រាប់សំណង់ធំៗ ΔF មានឥទ្ធិពលខ្លាំងលើទំងន់ ដូច្នេះគួរស្វែងរកផ្នែកកាត់ដែលមានការកាត់បន្ថយដោយរន្ធតិចជាងនេះ។

ការបំរែបំរួល: ការពង្រីកអេលាស្ទិចនៃដងទាញដែលមានរន្ធ ស្ទើរតែមិនធំជាងដងមិនមានរន្ធដែលអាចប្រៀបធៀបបានឡើយ។ ការពង្រីកសរុបនៃសន្លាក់បន្ថែម ស្ទើរតែស្មើនឹងការពង្រីកនៃបន្ទះដែលបានបន្ត។ ដូច្នេះ គ្រប់គ្រាន់ហើយក្នុងការកំណត់សម្រាប់ការគណនាការបំរែបំរួលនៃរចនាសម្ព័ន្ធដែក នូវការពង្រីកអេលាស្ទិច ដោយយកតម្លៃ E និង F របស់ដងមិនបានខ្សោយ។ សុវត្ថិភាពប្រឆាំងនឹងការហូរពេក គឺនៅក្នុងដងដែលមានការខ្សោយ ខ្ពស់ជាង ឧទាហរណ៍ នៅក្នុងដងដែលរងសម្ពាធ។

ការចែកចាយកម្លាំងនៅក្នុងរ៉ីវ៉ែត

រូប 3

ការបែងចែកកម្លាំង S ក្នុងដំបងទៅលើតោងប៉ះនីមួយៗនៃការភ្ជាប់ អាស្រ័យលើលក្ខណៈអេលាស្ទិករបស់វា ហើយវា​ជា “មិនកំណត់តាមស្ថិតិ”។ ក្នុងករណីរូប 3 ការបែងចែក N1, N2, … អាស្រ័យលើការប្រែប្រួលរបស់តោងប៉ះ និងសន្លឹកដែលភ្ជាប់គ្នា ហើយវាប្រែប្រួលទៅតាមសមាមាត្រ Fpodvezice/Fštapa។ សម្រាប់ Fpodvezice ≠ Fštapa កម្លាំងចុងក្រោយនៅក្នុងតោងប៉ះលែងស្មើៗគ្នាទៀត (រូប 50a)។ នៅពេលសមាមាត្រ Fpodvezice/Fštapa ថយចុះ Nn កាន់តែតិច N1 ខិតទៅជិត S។ ការភ្ជាប់ lamella ដែលមានកម្រាស់ខុសគ្នាខ្លាំង (រូប 4b) មិនសមស្របទេ ដោយសារការផ្ទុកលើសលប់លើតោងប៉ះដំបូង។

រូប. 4 - បន្ទុកលើគ្រាប់ដែកភ្ជាប់ សម្រាប់ Fštap > Fpodvezice

បន្ទះ និងខ្សែចងរឹង, មានតែខ្សែបូលឺតប៉ុណ្ណោះដែលអាចបត់បែនបាន (រូប 5a)។ បន្ទាប់មក ខ្សែបូលឺតទាំងអស់ទទួលបានការបត់បែនស្មើគ្នា ដូច្នេះកម្លាំងទាំងអស់ក្នុងខ្សែបូលឺតត្រូវតែស្មើគ្នា។

គ្រាប់ដែកជាប់រឹង មានត្រឹមតែបន្ទះ និងខ្សែទាញប៉ុណ្ណោះដែលអាចបត់បែនបាន (រូប. 5b)។ ដោយសារតែការពន្លាយក្នុងដើម និងខ្សែទាញរវាងគ្រាប់ដែកជាប់ដំបូង និងចុងក្រោយត្រូវតែស្មើគ្នា នោះតាមមក N2 = N3 = … = Nn-1 = 0 លើកលែងតែ N1 = S * x1។

រូបភាព 5

ការបែងចែកកម្លាំងពិតប្រាកដ ស្ថិតនៅចន្លោះករណីកំណត់ទាំងនេះ។ ប្រសិនបើបន្ទុកកើនឡើង ដំបូងនឹងកើតមានការប្រែប្រួលអចិន្ត្រៃយ៍នៅតោងប៉ះខាងចុង ហើយតោងប៉ះដែលទទួលបន្ទុកខ្លាំងបំផុតនឹងត្រូវបានបន្ធូរបន្ទុក បណ្តាលឲ្យការបែងចែកកម្លាំងកាន់តែស្មើៗគ្នា។ បន្ទាប់ពីមានការប្រែប្រួលធំជាងមុន ការបែងចែកកម្លាំងនឹងខិតទៅរកករណីដែល lamella និងខ្សែទ្រនាប់រឹង និយាយម្យ៉ាងទៀត កម្លាំងនៅក្នុងតោងប៉ះស្ទើរតែស្មើគ្នាទាំងអស់ ក្នុងករណីដែលការកាត់របស់តោងប៉ះជាសូចនាករចម្បង។

Оптерећење при слому: Начин закивања заковица готово је без утицаја на τBV. Чврстоћа на смицање τBV везе практично је независна од броја заковица, њиховог распореда, облика заковане везе; оптерећење при слому одговара у добром приближавању равномерном оптерећењу свих заковица. Иста тврђења важе уосталом и за обичне везе са завртњима, одакле се може закључити да отпор према клизању нема битан утицај на носивост.

ការគណនាទំហំ: នៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធដែក និងដងដែលទទួលបន្ទុកតាមមជ្ឈមណ្ឌល បន្ទុកត្រូវបានគណនាដោយការចែកស្មើៗគ្នា គឺ N = S/n សម្រាប់រ៉ីវែតនីមួយៗ។ ដោយសារនៅក្នុងការតភ្ជាប់វែងៗ រ៉ីវែតដំបូងៗត្រូវបានផ្ទុកលើសកម្រិតឆាប់ៗ ដូច្នេះ គួរតែជៀសវាងការរៀបរ៉ីវែតលើសពី 6 ផ្តើមជាប់គ្នា តាមដែលអាចធ្វើទៅបាន។

ភាពធន់នឹងការរអិល: ការរអិលនៅតំណភ្ជាប់កើតឡើងទាំងតែពេលមានបន្ទុកសមាមាត្រតូចប៉ុណ្ណោះ។ ភាពធន់នឹងការរអិល អាស្រ័យជាចម្បងលើកម្លាំងរឹតបន្តឹង ដែលប្រែប្រួលក្រោមឥទ្ធិពលជាច្រើន។ វាត្រូវបានមើលរំលងនៅពេលគណនាទំហំតំណភ្ជាប់ដោយប្រើកន្លាស់ដែក និងវីសដែលប្រើជាទូទៅរហូតមកដល់ពេលនេះ។ ត្រូវបានគូសបញ្ជាក់ថា គួរប្រើតំណភ្ជាប់ដោយវីសកម្លាំងខ្ពស់។

ការបែងចែកកម្លាំងក្នុង rivet តាមទទឹង: នៅពេលមានចម្ងាយស្មើគ្នារវាង rivet កែងនឹងទិសដៅកម្លាំង (រូប. 6a) rivet នីមួយៗទទួលបានផ្ទាំងផ្នែកកាត់ទទឹងស្មើៗគ្នា a ដូច្នេះក្នុងការប៉ាន់ប្រមាណដំបូង កម្លាំងក្នុង rivet គឺ N = a t σ ស្មើគ្នា។ ការបែងចែកនៅពេលចន្លោះ rivet មិនស្មើគ្នា គឺមិនកំណត់ដោយស្ថិតិស្រួលទេ; សម្រាប់ករណីនៅលើរូប. 6b វាត្រូវបានអនុវត្តតាមច្បាប់ដងថ្លឹង។

រូបភាព។ 6

ដំបងទាញតានតឹង

បន្ត: ការបន្តដោយមានខ្សែចងស៊ីមេទ្រី (រូប. 3 និង 4). កម្លាំង S ក្នុងដំបងនៅកន្លែងបន្ត ត្រូវបានទ្រាំទ្រដោយខ្សែចងតែប៉ុណ្ណោះ។ ចំណុចដាក់បង្គោលក្នុងផ្នែកបន្តក៏ត្រូវគណនាទំហំដោយយោងតាម S ដូចគ្នាដែរ ព្រោះវាត្រូវផ្ទេរកម្លាំងទាំងមូលពីដំបងដែលបានបន្តទៅខ្សែចង។

ការតភ្ជាប់ដែលមានបន្ទះបិទតែមួយខាង ត្រូវភ្ជាប់ជាមួយសំពាធបន្ថែមយ៉ាងច្រើនលើបន្ទះដែលបានភ្ជាប់ បន្ទះបិទ និងរ៉ីវ៉ែត។ ការបិទតែមួយខាងនៃការតភ្ជាប់ ដោយសារការប្រែប្រួលរាងធំៗ ត្រូវបានប្រើតែនៅពេលនោះប៉ុណ្ណោះ (sl. 7) នៅពេលដំបងរឹងចំពោះការពត់ ឬនៅពេលវាត្រូវបានទប់ខាងជើងដូច្នេះវាមិនអាចពត់បាន។

រូបទី 7

ការភ្ជាប់បន្តប្រយោល – នៅពេលដែលខ្សែចងមិនអាចដាក់សម្រាកដោយផ្ទាល់លើបន្ទះលោហៈដែលបានបន្តភ្ជាប់គ្នា នោះដែកបិទ និងបន្ទះលោហៈនឹងទទួលបានសម្ពាធបត់ខ្ពស់ជាងខ្លាំង។ ដូច្នេះ តាមចំនួនស្រទាប់សន្ធឹក m គេជ្រើសរើសចំនួនដែកបិទ n’ ដែលធំជាងចំនួន n ក្នុងករណីការគ្របដណ្ដប់បន្តផ្ទាល់។

រូប. 8

Код сложених пресека распоређују се подвезице тако да се избегну локална повишења напона, стога се поједине површине подвезица одређују према површини дела пресека који оне покривају, по могућности уз одржавање положаја тежишта. Расподеле површина подвезица које од тога одступају везане су с променама расподеле напона. На сл. 9 приказан је наставак једнозидног, на сл. 10 дводелног штапа са 4 вертикална лима и једним образом између угаоника.

រូប 9

រូបភាព។ 10

ការភ្ជាប់: សម្រាប់ការភ្ជាប់ដែកដងតឹង គោលការណ៍ជាមូលដ្ឋានដូចគ្នានឹងការបន្តដែរ។ ការសាកល្បងបានបង្ហាញពីអត្ថប្រយោជន៍យ៉ាងខ្លាំងនៃការនាំកម្លាំងចូលដោយសមមាត្រ។ ក្នុងករណីការភ្ជាប់ពីមួយខាង បណ្តាលឲ្យមានការកោងខ្លាំងក្នុងទិសបណ្តោយ និងទិសឆ្លងកាត់ (រូប. 11). ទោះមានសម្ពាធកោងបន្ថែមយ៉ាងច្រើន ក៏ដែក L និង C ដែលភ្ជាប់ពីមួយខាងអាចប្រើប្រាស់បានស្ទើរតែពេញលេញ។ សមត្ថភាពទ្រាំទ្រនៃការភ្ជាប់មួយអាចធ្លាក់ចុះដល់ពាក់កណ្តាល បើមិនបានអនុវត្តវិធានការសម្រាប់ធ្វើឲ្យមុំពត់បន្ថែមមានតុល្យភាព។

រូប 11

សម្រាប់ការគ្រប់បិទសន្លាក់ ត្រូវប្រើសន្លឹកគំនូសខ្នង (čvorni lim), ហើយសម្រាប់នេះត្រូវរៀបចំខ្សែចងពិសេស។ ការភ្ជាប់ទៅនឹងសន្លឹកគំនូសខ្នងមានភាពងាយស្រួលជាង នៅពេលដែលផ្នែកធំជាងនៃផ្ទៃកាត់របស់ដំបងស្ថិតនៅក្នុងប្លង់នៃសន្លឹកគំនូសខ្នង។

រូប 12 - ចំណុចភ្ជាប់មាន និងគ្មានមុំភ្ជាប់

ដំបងដែលត្រូវបានបង្ហាប់

សម្រាប់ការបន្ត និងការភ្ជាប់ដំបងដែលសង្កត់ មានគោលការណ៍ដូចគ្នានឹងដំបងដែលទាញដែរ ហើយនៅទីនេះកម្លាំងសរុបត្រូវបានផ្ទេរតាមរូវីត និងខ្សែចង ដោយគឺតាមផ្ទៃពេញលេញ F របស់ដំបង ត្រូវកំណត់ Fpodvezica និង Fs និយម Fl ។ តាមធម្មតា ផ្ទៃនៃការបន្តមិនត្រូវបានតម្រឹមឲ្យសមគ្នាទេ។ ក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធដែកសម្រាប់អគារ នៅតាមសសរដែលឆ្លងកាត់ជាន់ច្រើន ហើយទទួលតែបន្ទុកសង្កត់ មានការប្រើប្រាស់លទ្ធភាពឲ្យឆ្លងកាត់ដោយការគ្របស៊កនៃការបន្តតិចជាង។ សមត្ថភាពទទួលបន្ទុករបស់ដំបងសង្កត់ត្រូវបានប្រើអស់ ប្រសិនបើមុននោះមិនមានករណីមិនស្ថេរភាពកើតឡើងទេ ចុងក្រោយបំផុតនៅពេលឈានដល់ដែនកំណត់នៃការចាប់ផ្តើមហូរ ព្រោះនៅពេលនោះមានការបំរែបំរួលធំៗ ហើយដំបងបត់ចំហៀង។ រន្ធដែលបានបំពេញដោយរូវីត មិនមានឥទ្ធិពលអាចវាស់បានលើឥរិយាបថរបស់ដំបងឡើយ។

កម្លាំងទ្រាំនឹងការអស់កម្លាំងរបស់ការតភ្ជាប់ដោយដែកគោល

សម្រាប់កម្លាំងធន់នឹងភាពលញ់នៃសន្លាក់ជាមួយដែកកាច់ អំពែជាចម្បងគឺពាក់ព័ន្ធនឹងកំពូលសំពាធដែលកើតឡើងនៅរន្ធ។ កម្លាំងធន់នឹងភាពលញ់ត្រូវបានបន្ថយយ៉ាងខ្លាំងរួចទៅហើយដោយសារតែរន្ធផ្ទាល់។ ដំបងដែលមានរន្ធបើក នឹងបាក់នៅក្នុងការសាកល្បងភាពលញ់ក្រោមការទាញ នៅផ្នែកកាត់ដែលចុះខ្សោយ ហើយការបាក់ដោយភាពលញ់ចាប់ផ្តើមពីស្នាមប្រេះនៅគែមរន្ធ ដែលពង្រីកទៅមុខតាមផ្នែកកាត់ជាបន្តបន្ទាប់។ ដូច្នេះ រន្ធរលោងមានសារៈសំខាន់ជាពិសេស។ នៅក្នុងរូប. 13 បានបង្ហាញកម្លាំងធន់នឹងភាពលញ់របស់ដំបងរាបតាមថ្នាក់ខុសៗគ្នា (ខាងស្ដាំគឺជាថ្នាក់ដែកខ្ពស់ជាង)។ នៅពេលមានបន្ទុកមុនធំជាង σu សម្ភារៈទាំងពីរអាចទ្រាំបាននឹងកម្លាំងធន់នឹងភាពលញ់ σDz ខ្ពស់ជាងដែនកំណត់ហូរ។ អាម៉ុយទុតសំពាធសម្រាប់ថ្នាក់ទាំងពីរគឺប្រហាក់ប្រហែលគ្នា។

រូប. 13 - កម្លាំងលើភាពអស់កម្លាំង σDz

សម្រាប់ការផ្ទុកបម្លាស់ប្តូរទិសលើកម្លាំងទាញ និងកម្លាំងបង្ហាប់របស់ការតភ្ជាប់ដោយរាវ សេចក្តីទាក់ទងស្រដៀងគ្នាជាមូលដ្ឋានដូចនឹងការផ្ទុកទិសតែមួយដែរ។ គួររំលឹកថា អំព្លីទុតនៃសម្ពាធក្រោមការផ្ទុកបម្លាស់ប្តូរទិសធំប្រមាណ 1,5 ដង (សូមមើល 14) ប៉ុន្តែ rivets ក្រោមការផ្ទុកនេះមានហានិភ័យខ្ពស់ជាងក្រោមការផ្ទុកទិសតែមួយយ៉ាងច្បាស់។

Sl. 14 - កម្លាំងធន់នឹងហត់នឿយនៅពេលទាញរបស់ការតភ្ជាប់ដោយរ៉ីវែត