නැස්තවකම් යනුවෙන් දිගු කිරීම හෝ වැඩි කිරීම සඳහා සේවය කරන සම්බන්ධතා හැඳින්වේ. උදාහරණයක් ලෙස, පවතින රෝල් කරන ලද තහඩු දිග හෝ පළල ප්රමාණවත් නොවූ විට, නැස්තවකම් අවශ්ය වේ; එකලස් කිරීමේදී ප්රවාහනය කෙරෙන එක් එක් අංගයන්ගේ ප්රමාණ සහ බර සීමා කිරීමට ඒවා අවශ්ය වේ. පටින් යනුවෙන් නැස්තවකම්හි බිඳීම ආවරණය කරන තහඩු හැඳින්වේ. අනෙක් සියලු සම්බන්ධතා, විශේෂයෙන් විවිධ දිශාවල රැටිස් සහායක දණ්ඩ හා විවිධ තලවල නායකයන් අතර සම්බන්ධතා, සම්බන්ධක ලෙස සලකනු ලැබේ.
සාමාන්ය සම්බන්ධක සඳහා, සම්පූර්ණ බලය අනුව සම්බන්ධක පටිය සහ රිවිට් නිර්ණය කරනු ලැබේ. ඒ අනුව සාමාන්ය සම්බන්ධනයකදී සම්බන්ධක පෘෂ්ඨ එකිනෙක ස්පර්ශ විය යුතු යැයි අවශ්ය නොවේ.
ආතනයට හා සම්පීඩනයට ලක් වූ දණ්ඩයන්ගේ (ඒවා ප්රධාන වශයෙන් සාමාන්ය බලයන්ගෙන් බර පටවන සෘජු දණ්ඩයන්ය) ප්රධාන භාවිත ක්ෂේත්රය වන්නේ _ජාලක_ය. මෙම කොටසේ විමර්ශනවලදී සම්පීඩිත දණ්ඩයන් වංක වීමේ අනතුර නොසලකා හරිනු ලැබේ. පළමුව ස්ථිතික ශක්තිය විමර්ශනය කරනු ලැබේ.
ආතති කරන ලද දණ්ඩවල සිදුරු අඩු කිරීම
ධාරිතාව: සිදුරු/විවෘත නිසා ඇදූ දණ්ඩක ආතති තත්ත්වය සැලකිය යුතු ලෙස ප්රදේශීයව වෙනස් වේ. සමානුපාතිකතා ප්රදේශයේදී, දුර්වල වූ අච්ඡේදය අනුව ආතති බෙදාහැරීම සිදුවේ (රූ. 1). සෘජුකෝණාස්රාකාර දණ්ඩයක උපරිම දිගු ආතතිය A. Henning අනුව මෙසේය:
maxσ = σm*[3-(d/b) + 0,8(d/b)2]
රූපය 1 - හුන්ද්රිත දණ්ඩක දිග්වූ හා තිරස් ආතති a) A. Henning අනුව; b) M. Rudeloff අනුව
සීමාන්ත අවස්ථාව d/b = 0 ඉතා පළල් ලැමෙල්ල සඳහා මෙයින් maxσ = 3σm වන අතර, රූපය 1a හි දැක්වූ අවස්ථාව සඳහා d/b = 1/3 වන විට maxσ = 2,42 σm වේ. දිගුකය ආතතියට අමතරව හරස් සහ කැපීම් ආතති ද පවතී. වැඩිම ආතතිය ඇත්තේ කුහරයේ ආවරණය මතය. එහි ප්රථම ස්ථායී විකෘති ඇති වේ, එනම් ආතති උච්චයන් විසිරී ගොස් කට්ඨාශය පුරා ආතති සමීකරණය සිදුවේ. කුහර ප්රදේශයේ සැලකිලිමත් ස්ථායී විකෘති පෙනී යන්නේ තවමත් අඩු කළ කට්ඨාශයේ සාමාන්ය ආතතිය σm, දිගුකය සීමාව σFO ඉක්මවූ පසුය. SF = Fm * σF වන විට දණ්ඩයේ සමස්ත විකෘතිය කුහර නොමැති දණ්ඩයකට වඩා සුළු ලෙස පමණක් වැඩි වේ. (Fm යනු දුර්වලම කට්ඨාශයේ පෘෂ්ඨ ප්රමාණයයි)
විකෘති කරන ලද දණ්ඩ සහිත ආතන පරීක්ෂණවලදී බිඳීම සෑම විටම දුර්වල වූ අංශවලදී සිදුවේ. සාමාන්ය තත්ත්වයන් යටතේ බිඳීමේදී ඇති භාරය ප්රමාණවත් තරම් නිවැරදිව SB = Fn * σB ලෙස ගත හැක. විවෘත සිදුරු සහිත ආතනයට ලක් කළ දණ්ඩ කැඩීමේ පරීක්ෂණවලින්, බිඳීම් රූප 2 හි දැක්වෙන පරිදි ලැබිණි.
රූ. 2 - ඇදීමේ දණ්ඩවල විලංගු බිඳීම් රූප
රිවට් කළ සම්බන්ධතා පිළිබඳ පරීක්ෂණවලින් පෙන්වා දී ඇත්තේ, එක් පේළියක රිවට් ඇති පටි සමඟ ඇති දිගුකිරීම්, එකිනෙක පසුපසින් රිවට් පේළි කිහිපයක් ඇති දිගුකිරීම්වලට වඩා අඩු ප්රතිරෝධයක් ඇති බවය. ඒ අනුව ප්රයෝජනවත් හරස්කඩේ බිඳීමේදී සාමාන්ය ආතනය σB මෙසේ විය:
ඇදූ දණ්ඩ සඳහා මානය තීරණය කිරීමේ ක්රියාවලිය: සාමාන්ය ගණනය කිරීමේ ක්රමයට අනුව, සාමාන්ය ඇදීමේ ආතතිය සඳහා σm = S/Fm ≤ dozσ යන සම්බන්ධය වලංගු විය යුතුය, හා මෙය සියලුම ප්රධාන Fm අච්ඡේදවලදී. කුහර අඩුකිරීම තීරණය කරන්නේ කුහර වැඩිම ප්රමාණයක් ඇති ලම්බ අච්ඡේදය සඳහාය; එසේම බොහෝ කුහර ඇති බිඳුණු අච්ඡේදය Fm හි කුඩා අගයක් ලබා දිය හැක (රූ. 2). එම අර්ථයෙන් රෝල් කළ ප්රොෆයිල් සඳහා Fm විකසනය සමඟ ගණනය කරයි. සංකීර්ණ අච්ඡේද සඳහාද එසේම ක්රියා කරයි.
Fm/F අනුපාතය සාමාන්යයෙන් 0,8 සහ 0,9 අතර පවතී, එනම් සිදුරු අඩුකිරීම ΔF = F – Fm සම්පූර්ණ දණ්ඩ අංශය F හි 10% සිට 20% දක්වා වේ. විශාල ව්යුහවලදී ΔF බරට දැඩි ලෙස බලපාන බැවින්, සිදුරු අඩුකිරීම අඩු අංශ සොයාගැනීම වටිනා වේ.
විකෘතිකරණ: සිදුරු සහිත අදිත් තීරුවල ප්රත්යාස්ථ දිගු වීම සමාන නොසිදුරු තීරුවලට වඩා යන්තම්ම වැඩි වේ. සන්ධානවල සමස්ත දිගු වීම, සම්බන්ධ කරන ලද ලමැල්ලාවල දිගු වීමට ආසන්නයෙන් සමාන ය. එබැවින් වානේ ව්යුහවල විකෘතිකරණ ගණනය සඳහා E සහ F අගයන් නොදුර්වල තීරුවල ප්රත්යාස්ථ දිගු වීම පමණක් තීරණය කිරීම ප්රමාණවත්ය. දුර්වල වූ තීරුවලදී ගලායෑමට එරෙහි ආරක්ෂාව, උදාහරණයක් ලෙස, පීඩිත තීරුවලට වඩා වැඩිය.
රිවට්වල බල බෙදාහැරීම
රූ. 3
දණ්ඩයක ඇති S බලය සම්බන්ධයේ එක් එක් රිවට් වෙත බෙදාහැරීම එහි ඉලාස්ටික් ගුණාංග මත රඳා පවතී, එය “ස්ථිතික වශයෙන් අර්ථ නොකළ” එකකි. රූ. 3 අවස්ථාවේ බෙදාහැරීම N1, N2, … රිවට් සහ සම්බන්ධිත පත්රවල විකෘතිය මත රඳා පවතින අතර, එය Fටයි-රොඩ්/Fදණ්ඩය අනුපාතය සමඟ වෙනස් වේ. Fටයි-රොඩ් ≠ Fදණ්ඩය නම්, රිවට්වල අවසන් බලයන් තවදුරටත් සමාන නොවේ (රූ. 50a). Fටයි-රොඩ්/Fදණ්ඩය අනුපාතය අඩුවීමත් සමඟ Nn කුඩා වේ, N1 S වෙත ළඟා වේ. ඉතා විවිධ ඝනකම් ඇති ලැමල් සම්බන්ධ කිරීම (රූ. 4b) පළමු රිවට් අධිභාර වීම නිසා යෝග්ය නොවේ.
රූප. 4 - Fštap > Fpodvezice සඳහා රයිවට් මත ඇති බර
ලැමෙල්ලා සහ බඳපටි දෘඩය, ලවචක පින් පමණක් ප්රතිස්ථාපනශීලී වේ (රූ. 5a). එවිට සියලුම පින් එකසේ වංගුව ලබා ගනී, පින්වල ඇති සියලු බලයන් සමාන විය යුතුය.
රයිවට් දෘඩ, ලැමෙලා සහ බැඳීම් පමණක් ප්රත්යාස්ථ (රූප. 5b). පළමු සහ අවසන් රයිවට් අතර දණ්ඩයේ හා බැඳීම්වල දිගු වීම සමාන විය යුතු බැවින්, එහි ප්රතිඵලය වන්නේ N2 = N3 = … = Nn-1 = 0, N1 = S * x1 හැර.
රූ. 5
නියම බල බෙදාහැරීම මෙම සීමා අවස්ථා අතර පිහිටයි. බර වැඩි වන විට, මුලින්ම අවසන් රිවට්වල ස්ථිර විකෘතියක් ඇති වන අතර, වැඩිම බර දරා සිටින රිවට් ලිහිල් වී බල බෙදාහැරීම වඩාත් සමාන වේ. වැඩි විකෘති ඇතිවූ පසු, බල බෙදාහැරීම ලැමල් හා ටයි-රොඩ් දැඩි වන අවස්ථාවට ආසන්න වේ, එනම් රිවට්වල බලයන් සියල්ලම තරමක් එකිනෙකට සමාන වේ, රිවට් කැපීම තීරණාත්මක නම්.
අවසාන භාරය: රිවට් සවි කිරීමේ ක්රමය τBV මත ආසන්නයෙන්ම කිසිඳු බලපෑමක් නොදක්වයි. සන්ධියේ ශීර ප්රබලතාව τBV ප්රායෝගික වශයෙන් රිවට් සංඛ්යාව, ඒවායේ සැලැස්ම, රිවට් කළ සන්ධියේ හැඩය යනාදිය මත ස්වාධීන වේ; අවසාන භාරය හොඳ ආසන්නතාවයකින් සියලු රිවට්වල ඒකාකාර භාරයකට සමාන වේ. එසේම සාමාන්ය බෝල්ට් සන්ධි සඳහාද මේම ප්රකාශ අදාළ වන අතර, එතැනින් ලිස්සීමට එරෙහි ප්රතිරෝධය දරණ හැකියාවට ප්රධාන බලපෑමක් නොකරන බව නිගමනය කළ හැක.
මානගත කිරීම: වානේ ව්යුහ සහ මධ්යස්ථාපිතව බර දරන දණ්ඩ සඳහා ගණනය කරන්නේ සමාන බෙදාහැරීමක් අනුව, එනම් රිවෙට් එකකට N = S/n ලෙසය. දිගු සම්බන්ධකවලදී පළමු රිවෙට් දැනටමත් ඉක්මනින් අධිභාරයට පත් වන බැවින්, රිවෙට් 6කට වඩා පේළියට එකිනෙකා පිටුපසින් ඇති ආකාරය හැකිතාක් වළක්වයි.
සරිවීමේ ප්රතිරෝධය: සන්ධිවල සරිවීම සාපේක්ෂ වශයෙන් කුඩා බරක් යටතේද මතුවේ. සරිවීමේ ප්රතිරෝධය ප්රථමයෙන්ම තද කිරීමේ බලය මත රඳා පවතින අතර, එය බොහෝ බලපෑම් සමඟ වෙනස් වේ. රිවට් සහ මෙතෙක් සාමාන්යව භාවිත වූ බෝල්ට් යොදා කරන සම්බන්ධතා මානයකිරීමේදී එය නොසලකා හැරේ. උසස් ගුණාත්මක බෝල්ට් යොදා කරන සම්බන්ධතා වෙත අවධානය යොමු කරයි.
රිවට්වල බල බෙදාහැරීම පළල අනුව: බල දිශාවට ලම්බව රිවට් අතර සමාන දුර ඇති විට (රූ. 6a), එක් එක් රිවට්ට සමාන පළල ඇති a අනුප්රස්ථාන්ශ තීරු අයත් වන අතර, එබැවින් පළමු ආසන්නකරණයේදී රිවට්වල N = a t σ බල සමානව විශාල වේ. අසමාන රිවට් දුරවලදී බෙදාහැරීම ස්ථිතිකව නිරණ්ය නොවන දෙයක් වේ; රූ. 6b හි අවස්ථාව සඳහා එය ලීවර නියමය අනුව සිදු වේ.
රූපය. 6
ආතන දණ්ඩය
අඛණ්ඩය: සමමිතික ආධාර පටි සමඟ අඛණ්ඩය (රූ. 3 සහ 4). අඛණ්ඩය ඇති ස්ථානයේ දණ්ඩයේ බලය S දරාගත යුත්තේ ආධාර පටිය පමණි. අඛණ්ඩයේ රිවට් ද ඒ අනුව S අනුව ප්රමාණනය කළ යුතු අතර, ඒවා අඛණ්ඩ කළ දණ්ඩයේ සම්පූර්ණ බලය ආධාර පටි වෙත සම්ප්රේෂණය කළ යුතු බැවිනි.
එක්පාර්ශ්වීය ආවරණයක් සහිත සන්ධි, සම්බන්ධ කරන ලද තහඩු, ආවරණ පටි සහ රිවට්වල ඇති සැලකිය යුතු අතිරේක වංගු ආතීන් සමඟ සම්බන්ධ වේ. එක්පාර්ශ්වීය සන්ධි ආවරණය භාවිත කෙරෙන්නේ විශාල විකෘතිකම් නිසා එකම අවස්ථාවකදී පමණි (රූපය 7) දණ්ඩය වංගු වීමට දැඩි ප්රතිරෝධී නම් හෝ පාර්ශ්වීයව තදින් ආධාර කර ඇති නිසා එය වංගු කළ නොහැකි නම්.
රූ. 7
අන්තරාලීය සන්ධිය – සම්බන්ධිත තහඩු මත පටියන් සෘජුව නොතැබිය හැකි විට, රිවට් සහ තහඩු මත නැමීමේ ආතති වඩාත් වැඩි වේ. එබැවින් අතර ස්ථර ගණන m අනුව, සෘජු ආවරණ සන්ධිවල ඇති n ගණනට වඩා වැඩි n’ රිවට් ගණනක් තෝරා ගනී.
රූ. 8
සංකීර්ණ හරස්කඩවලදී, දේශීය ආතති ඉහළ යාම වැළැක්වීමට බැඳුම් (podvezice) පියවෙයි; එබැවින් බැඳුම්වල එක් එක් පෘෂ්ඨ ප්රදේශ ඔවුන් ආවරණය කරන හරස්කඩ කොටසේ ප්රදේශයට අනුව, හැකි නම් ගුරුත්ව කේන්ද්රයේ පිහිටීම පවත්වා ගනිමින්, නියම කෙරේ. මෙයින් වියළිවන බැඳුම් පෘෂ්ඨ ප්රදේශ බෙදීම් ආතති ව්යාප්තියේ වෙනස්කම් සමඟ සම්බන්ධ වේ. රූ. 9 හි තනි-බිත්ති දණ්ඩක දිගුව, රූ. 10 හි ද්වි-කොටස් දණ්ඩක දිගුව 4 සිරස් පත්රයක් සහ කෝණකයන් අතර එක් මුහුණකින් සමඟ පෙන්වා ඇත.
රූ. 9
රූපය. 10
සම්බන්ධය: ඇදූ දණ්ඩවල සම්බන්ධක සඳහා මූලික වශයෙන් දිගු කිරීම සඳහා ඇති ඒකම සම්බන්ධතාම පවතී. පරීක්ෂණවලින් බලය සමමිතිකව හඳුන්වා දීමේ විශාල ප්රමුඛතාවය පෙන්වා දී ඇත. එක් පසකින් සම්බන්ධ කළ විට, දිගු දිශාවෙන් සහ තිරස් දිශාවෙන් දැඩි වංගුවීමක් ඇති වේ (රූපය 11). සැලකිය යුතු අමතර වංගු ආතති තිබියදීත්, එක්පසකින් සම්බන්ධ කළ L සහ C දණ්ඩ සම්පූර්ණයෙන්ම පාහේ ප්රයෝජනයට ගත හැක. අමතර වංගු මොමෙන්ට් සමාන කිරීම සඳහා පියවර නොගත්තේ නම්, එක් සම්බන්ධකයක දරාගැනීම අඩකින් අඩුවිය හැක.
රූ. 11
සන්ධිවල ආවරණය සඳහා සන්ධි තහඩු භාවිත කළ යුතු අතර, ඒ සඳහා විශේෂ බැඳුම්කාරක සැලසුම් කළ යුතුය. සන්ධි තහඩුවට සම්බන්ධ කිරීම, දණ්ඩයේ අංශකයේ වැඩි කොටස සන්ධි තහඩුවේ තලයට වැටෙන විට පහසු වේ.
Sl. 12 - සම්බන්ධක කෝණිකය සමඟ සහ නැතුව සම්බන්ධතා
පීඩිත දණ්ඩ
සම්පීඩිත දණ්ඩවල දිගු කිරීම සහ සම්බන්ධ කිරීම සඳහාත් ඇදගත් දණ්ඩවලට යෙදෙන එමම මූලධර්මම බලපායි; ඒවායේදීද මුළු බලය රිවෙට් සහ බැඳීම් මගින් සම්ප්රේෂණය වන අතර, එනම් දණ්ඩයේ සම්පූර්ණ ප්රදේශය F අනුව F_bැඳීම සහ Fs, එනම් Fl, ප්රමාණගත කරනු ලැබේ. සාමාන්යයෙන් දිගු කිරීමේ පෘෂ්ඨ එකිනෙකට හරියට නොගැළපේ. ගොඩනැගිලි සඳහා වන වානේ ව්යුහවල, මහල් කිහිපයක් හරහා ගමන් කරන, සම්පීඩනයට පමණක් ලක්වන කණු සඳහා, දිගු කිරීමේ ආවරණ අඩු වශයෙන් ඇති ආකාරය භාවිත කෙරේ. සම්පීඩිත දණ්ඩවල දරණ හැකියාව අවසන් වන්නේ, ඒකට පෙර අස්ථිරතා අවස්ථා ඇති නොවූයේ නම්, ප්ලාස්ටික් සීමාවට ළඟාවීමත් සමඟම අනිවාර්යයෙන්මය; එවිට විශාල වික්රියා ඇති වන අතර දණ්ඩ පැත්තට වක්ර වේ. රිවෙට් වලින් පුරවා ඇති සිදුරු දණ්ඩයේ හැසිරීමට මැනිය හැකි කිසිදු බලපෑමක් නැත.
නැටුමට ප්රතිරෝධය යටතේ රිවට් කළ සන්ධිවල ශක්තිය
අලුතින් කළ සම්බන්ධතා වල fatigue ශක්තිය සඳහා මූලික වශයෙන් තීරණාත්මක වන්නේ සිදුරුවලදී ඇතිවන ආතති උච්චස්ථාන වේ. සිදුරුම පමණක් නිසාද fatigue ශක්තිය සැලකිය යුතු ලෙස අඩු වේ. විවෘත සිදුරු සහිත දණ්ඩයන් ඇදීම යටතේ fatigue පරීක්ෂණවලදී දුර්වල වූ කප්පාදුවලදී බිඳී යන අතර, එම fatigue බිඳීම සිදුරු දාරයේ ඇති ඉරිතැලීම් වලින් ආරම්භ වී, ඒවා නිරන්තරයෙන්ම තවදුරටත් කප්පාදුව පුරා පැතිරෙයි. එබැවින් සෘජු සිදුරු විශේෂ වැදගත්කමක් දරයි. රූ. 13 හි විවිධ පන්තීන්හි පැතලි දණ්ඩවල fatigue ශක්තිය දක්වා ඇත (දකුණේ වඩා උසස් වානේ පන්තියයි). වැඩි පූර්ව බර σu යටතේ, ද්රව්ය දෙකම yield සීමාවට ඉහළින් ඇති fatigue ශක්තිය σDz දරාගනී. ආතති විස්තාරය පන්තීන් දෙක සඳහාම සමාන පමණි.
රූ. 13 - ක්ලාන්තතාවයට ශක්තිය σDz
ආතනයට හා සංකෝචනයට යුගලවලට අදාල මාරුවෙන් පූරණය වන විට ද, මූලිකව සමාන සම්බන්ධතාම යෙදේ, සංකේතීය පූරණයන්ට යෙදෙන ආකාරයට මෙන්. මාරුවෙන් පූරණයේදී ආතති විස්තාරය සుమාරින් 1,5 ගුණයකින් විශාල බව (රූපය 14) සලකනු වටී, නමුත් මෙම පූරණය යටතේ රිවට්වලට සංකේතීය පූරණයට වඩා බෙහෙවින් වැඩි අනතුරක් පවතී.
Sl. 14 - රිවෙට් කරන සම්බන්ධකවල ඇදීම මත ඇති තෙහෙට්ටු ශක්තිය