Protektado de armilaro kontraŭ korodo
Laŭ la hodiaŭaj Eŭrokodoj estas preskribita la minimuma dikeco de la betona protekta tavolo (cnom). La dikeco de tia betona tavolo estas la plej mallonga distanco de la ekstera surfaco de la armita betona elemento ĝis la unua armaturo. Ĉe liniaj elementoj tio estas la ligfero, kaj ĉe surfacaj elementoj tio estas la malsupra laŭlonga armaturo. La nominala protekta tavolo difiniĝas kiel: cnom = cmin + Δcdev
cmin estas la minimume preskribita protekta tavolo, kies valoro dependas de la adherkondiĉoj de betono kaj armaturo, medio-kondiĉoj, kovraĵoj sur la armaturo, ktp. Δcdev estas valoro, kiu reprezentas devion dum la ekzekuto. Depende de la ekspozicia klaso de la ŝtalbetona elemento ekzistas malsamaj valoroj de la nominala protekta tavolo; ĝi plej ofte varias de 2,5 cm ĝis 3,5 cm. Por fundamentoj oni prenas, ke ĝi estas 5cm.
Konduto de cementa mortero kaj betono ĉe ofta varmigado kaj malvarmigado
La forto de freŝa betono povas esti rapide pligrandigita per laŭgrada varmigo per vaporo aŭ per tenado en laŭgrade varmigita akvo, kaj poste per milda malvarmigo. Tiel post unutaga procedo aperas fortecoj, kiuj ĉe ordinara procedo atingiĝas nur post kelkaj semajnoj. La grado de efiko dependas de la cemento kaj de la speco de la agregaĵo, dum tamen ĉe malriĉa betono oni atingas multe pli bonajn rezultojn ol ĉe grasa betono.
En la okazo, ke varmigoj kaj malvarmigoj okazas en larĝaj limoj, en la konkreta elemento aperos konsiderindaj streĉoj, se la varmigoj kaj malvarmigoj estas efektivigitaj rapide. En tia kazo, kaj precipe ĉe ofta ripetado, oni devas kalkuli je la apero de fendoj, kiuj penetras de ekstere al la interno kaj influas la mekanikajn karakterizaĵojn de betono. Tiam diversaj cementoj kondutas malsame, tial por praktika uzo oni rekomendas zorgeman elekton de cemento.
Termika trapenebleco de betono
La termokondukteca koeficiento de betono dependas de la ecoj de la agregato kaj la cemento, de la kvanto de cemento, de la kvanto de akvo por la preparado, de la humideco de la betono, kaj ankaŭ de la temperaturnivelo. Per provoj kun platoj 10 cm dikaj kaj el forte sekigita betono, oni konstatis, ke la termokondukteca koeficiento λ egalas al 1,163 W/mK ĉe 10 oC, kaj kun platoj el betono, kiu kuŝis en akvo, ĝi atingas ĝis 2,326 W/mK. Pli dikaj platoj donis pli grandajn termokonduktecajn koeficientojn; la plej alta valoro estis 2,38 W/mK.
Vastiĝo de betono pro varmego
La ŝanĝiĝo en granda mezuro dependas de la agregaĵo, poste de la humido de la betono, kaj ankaŭ de la cemento mem. La ĝis nun konataj limaj valoroj ĉe 0 ĝis 40 oC estas ĉirkaŭ 6 ĝis 13*10-6 m/m por ĉiu grado.
Rezisto kontraŭ ripetata ŝarĝado
1. Kunpremforto ĉe elĉerpiĝo. La nocio de elĉerpiĝa forto estas ĉi tie uzita en ĝenerala signifo; por teknika apliko oni ĉiam devas indiki la elĉerpiĝajn fortojn (kunpremo, streĉo, alterna kunpremo kaj streĉo, fleksado, tondado, pura tondado, fleksiĝo) same kiel la ŝarĝmanieron (nur kvieta, nur ofta, parte kvieta kaj parte staranta).
Premforto ĉe laciĝo pro trankvila ŝarĝado: oni devas atendi, ke la rezisto al longdaŭra ŝarĝado egalas almenaŭ ¾ de la forto, kiu aperas ĉe ordinara prema provo.
Kunprema forto ĉe laciĝo pro oftaj ŝarĝoj (baza dinamika forto): oni montris, ke la baza dinamika kunprema forto de betonaj kolonoj de malsama konsisto, kaj precipe kun malsamaj kvantoj de cemento kaj kun malsamaj grajnoklasoj, estas almenaŭ 0,5 de la prizma forto ĉe ordinara ŝarĝado ĝis rompo. Ĉe tio estis efektivigitaj 260 cikloj da ŝarĝado en minuto; la tuta nombro de cikloj, por kiuj ĉi tiu baza dinamika forto estis determinata, estis du milionoj. Kun kresko de la nombro de cikloj en minuto (oni testis kun 10 ĝis 450 cikloj en minuto), kreskis ankaŭ la nombro de ripetoj, kiuj kondukis al rompo.
Prema forto ĉe lacigo pro samtempa ago de senmovaj kaj oftaj ŝarĝoj: Kiam al la oftaj ŝarĝoj estis aldonitaj senmovaj ŝarĝoj, kun pliiĝo de la senmovaj ŝarĝoj malaltiĝis la valoroj de la amplitudoj de la oftaj ŝarĝoj, kiuj alikaze estis ripetataj du milionojn da fojoj. Ekzemple, fig. 1 montras, ke la amplitudoj de la oftaj ŝarĝoj S estis:
- ĉe kvieta ŝarĝado por σu = 6 kg/cm2 S = 109 kg/cm2
- ĉe trankvila ŝarĝado por σu = 118 kg/cm2 S = 39 kg/cm2
- je kvieta ŝarĝo por σu = 157 kg/cm2 S = 8 kg/cm2
Fig. 1
Fig. 2
2. Flexa forto de betono ĉe laciĝo. La provoj montritaj sur fig. 2 por traboj, kiuj estis konstante konservataj en malseka stato, montris, ĉe la baza dinamika ŝarĝo, ke la flexa forto ĉe laciĝo egalas al 28 kg/cm2, dum la ordinara flexa forto estis 53 kg/cm2, kio respondas al la rilato 0,53.
Leĝera betono
Malpeza betono (betono kun pezo sub 18 kN/m3) akiriĝas per uzo de malpezaj, poraj agregatoj kiel ekzemple: pumiko, altoforna skorio, vaporkaldrona skorio; krome per uzo de mortero el natura aŭ artefarita sablo kaj faruno kun aldonaĵoj, kiuj dum la preparado de la mortero liberigas gasojn (gasbetono) aŭ en la mortero kaŭzas ŝaŭmiĝon (ŝaŭmbetono).
Malpeza betono, interalie, estas vaste uzata por la fabrikado de blokoj por masonado kaj de pumikaj platoj por muroj kaj tegmentoj; en seka stato ĝi estas malbona varmokonduktilo; la forto estas modera, sed ĝi facile alĝustigeblas, tiel ke oni povas sekure fabrikadi malpezajn blokojn por portantaj muroj de loĝkonstruaĵoj.
Kiel rimedo por generi gasojn en gasa betono oni uzas aluminian pulvoron. Depende de la kvanto de aldonaĵoj same kiel de aliaj kondiĉoj, oni ricevas pli aŭ malpli poran materialon, kun seka pezo de ĉirkaŭ 3 kN/m3 kaj pli.
1. Densmezuro de malpeza betono. Per natura pumiko oni povas garantii densmezurojn – komprenate en stato sekigita je 105 oC – ekde 7 kN/m3 kaj pli, kun premaj fortoj 2 MPa. La atendebla densmezuro egalas proksimume al la sumo de la agregaĵo kaj cemento en loza stato. Gasbetono kun densmezuroj super 8 kN/m3 estas laŭregule teknike maltaŭga.
2. Premforto de malpeza betono. Por pleniga betono, sen iuj apartaj rimedoj, oni povas atingi fortojn de 8 MPa, kaj kun ŝtoneto eĉ ĝis 12 MPa. Necesaj estas konstantaj taŭgectestoj. Pora betono (gasa betono kaj ŝaŭma betono) taŭgas por portaj muroj nur post malmoliĝo sub vaporpremo. Kun taŭgaj krudmaterialoj oni povas garantiigi volumpezon de 6 kN/m3 kaj premfortojn de 5 MPa.
3. Fleksoforto de leĝera betono. La rilato inter la fleksa kaj la kunprema forto montriĝis, laŭ la praktikaj bezonoj, relative granda, sed kiam la fortoj kreskas, tiu rilato malpliiĝas.
4. Degree of shrinkage of lightweight concrete. La grado de ŝrumpado dependas ĉefe de la elasteco de la agregaĵo, same kiel de la kvanto de la komponaĵo de la malmoliĝinta cemento; la ŝrumpado de malpeza betono estas pli granda ol la ŝrumpado de gruzo-betono. Betono el brika rubo montris dum unu jaro entutan ŝrumpogradon de ĉirkaŭ 0,65 mm/m. Freŝe liveritaj elementoj el natura pumiko, post 14 m monatoj, mallongiĝis je ĉirkaŭ 0,8 mm/m. Provaĵoj el ĉelbetono kaj ŝaŭmbetono, kiuj malmoliĝis en aero, montris ankoraŭ multe pli grandajn ŝrumpojn, eĉ super 2 mm/m. Ne forgesu, ke ĉiu betono, kiam ĝi humidiĝas pro pluvo kaj degela neĝo, ŝveliĝas, kaj ĉe posta sekiĝo denove ŝrumpas.
Fig. 3
5. Koeficiento de varmokondukteco. La koef. de varmokondukteco malpliiĝas kun la volumena pezo, kaj sub alie samaj kondiĉoj fariĝas des pli malgranda, ju pli malgrandaj kaj pli unuforme distribuitaj estas ĝiaj aeraj poroj. Por aero-seka ŝutbetono ĝi estis (λ = 0,4625 por 9 kN/m3; λ = 0,58 – 0,7 por 12 kN/m3; λ = 0,81 – 1,05 por 16 kN/m3). Por aero-seka gasbetono la datumojn donas fig. 3.
RIMARKO:
- 0,1 kcal/mhoC = 0,1163 W/mK
- 0,1 kg/dm3 = 100 kg/m3 = 1 kN/m3