Catetan profésional penting: Ieu mangrupikeun téks atikan arsip, sanés spésifikasi desain ayeuna, itungan statik, bukti kapasitas beban atanapi petunjuk manufaktur sareng assembly. Desain struktur baja kedah ngawengku lampah sabenerna, sambungan, stabilitas, kacapean, seuneu, korosi jeung sagala kaayaan relevan séjén nurutkeun aturan jeung standar valid, kalawan tanggung jawab desainer otorisasi.

Desain sareng konstruksi struktur baja sanés bagian tina tawaran umum ayeuna Savo Kusić. Fokus produksi kiwari diwangun ku jandela kayu, jandela kayu-aluminium jeung panto custom.

Steel boga ciri umum nu lolobana dijieun tina baja panas digulung. Ngagabung dipigawé maké rivets, screws atanapi las. Ieu ngawengku struktur baja pikeun sasak, wangunan, industri jeung pertambangan, rékayasa hidrolik, pilar, munara, tanghi, dina rasa lega jeung cranes, shipbuilding, boilers, jsb Fokus tina presentasi di handap ieu pengobatan konsép dasar.

Bahan

Bahan konstruksi utama konstruksi baja anu digulung propil tina kualitas konstruksi baja S235, S275, S355, S420, S450. Gumantung kana standar, aya sababaraha tipena béda baja konstruksi, dimana jumlah dina klasifikasi biasana nunjukkeun kakuatan tensile tina baja. Aya sababaraha simbol hurup, dimana dina hal ieu S nangtung pikeun baja struktural. Bentuk anu paling umum dianggo nyaéta S, B (baja beton, tulangan) sareng Y (baja prategang).

Baja digulung ngarojong

Aya rupa-rupa baja profiled ngarojong sarta unggal boga tujuan sorangan, kaunggulan jeung kalemahan.

  • U-propil
  • I-profil kalayan suku sempit (IPE, IPN)
  • I-profil kalayan suku lega (HEA, HEB, HEM, HD)
  • Propil/kotak kerung (buleud, pasagi, sagi opat)
  • Lambaran
  • Produk kabentuk tiis (dianggap ku ngagulung tiis jalur datar sareng ngagulung jalur datar)

Unggal propil ieu béda dina bentuk, diménsi, tujuan, jsb. Contona, aya leuwih 20 propil IPN béda, nu béda dina dimensi; propil nu leuwih gede bisa leuwih hade tahan buckling (flexural jeung gurat-torsional), deflections, jsb.

Aya opat kelas baja gumantung kana naha maranéhna ngahontal titik ngahasilkeun nalika stress ngaronjat, naha analisis téh palastik atawa elastis, naon kapasitas beban tina cross section, jeung sajabana dimana kelas kahiji anu pangalusna jeung kaopat teh awon. Langkung seueur ngeunaan struktur sareng kakuatan baja tiasa dibaca di dieu.

Equalization tegangan jeung kapasitas mawa dina beban ajeg

Bearing capacity. Dimensi struktur baja ditangtukeun ku kituna deformasi permanén signifikan teu kaasup. Kapasitas bearing, kumaha oge, dina loba kasus teu exhausted sagala cara nalika stress komparatif pangluhurna ngahontal titik ngahasilkeun - lajeng deformations tumuwuh leuwih gancang ti stresses. Pikeun baja struktural, gumantungna sarua jeung nalika ngahasilkeun bisa dicokot salaku wates hukum Hooke pikeun kaayaan stress umum. Dina kasus kaayaan setrés homogén, anu sarua di unggal tempat, teu aya parobahan anu lumangsung nalika wates proporsionalitas ngaleuwihan, iwal ti total deformasi tumuwuh gancang ti stress.

Persamaan tegangan nalika ngabengkokkeun. Dina kasus ngabengkokkeun balok, distribusi tegangan rectilinear nurutkeun hipotésis Navier lumaku, nepi ka tegangan tepi σ=M/W teu ngaleuwihan wates proporsionalitas. Ékspansi longitudinal ε = ε(σ). Ieu leres sahenteuna pikeun bends leutik. Stress anu leuwih luhur batan tegangan proporsional ngan bisa tumuwuh leuwih laun ti ékspansi ε. Dina Gbr. 1 nembongkeun sebaran tegangan bending pikeun diagram operasi dibikeun jeung rupa nilai ékspansi tepi. Wewengkon proporsionalitas (ditandaan ku bunderan dina sadaya garis tegangan) janten langkung alit sareng langkung alit kalayan ningkat dilatasi ujung. Tegangan ujung mimitina diwatesan ku σF. Ngan sanggeus deformasi pisan signifikan stress maksimum naek saluhureun σF, ku kituna pangaruh tulangan baja struktural janten katingali (kasus 5).

Distribusi tegangan bending dina ékspansi ujung anu béda

Gbr. 1 - Bending tegangan persamaan

Equalization of stress peaks. Sebaran tegangan longitudinal sakuliah bagian ngaliwatan tengah liang dina hiji rod dibor tensioned kira-kira pakait jeung garis 2 dina Gbr. 2. Puncak tegangan σmax gumantung kana rasio d/b. Ieu lolobana sabudeureun σmax = 2-3 σm, dimana σm = S/FM ngalambangkeun nilai rata-rata tegangan tensile dina bagian ngaruksak ku liang di FM. Sl. 2 valid nepi ka kaayaan tegangan ngaleuwihan wates P. Dina beban anu langkung luhur, pikeun ngaleuleuskeun anu tangtu, voltase anu langkung handap tina hukum garis lempeng diperyogikeun ngan ukur caket kana liang. Dina titik paling stressed, stresses lajeng moal deui ngaronjat proporsional jeung S, tapi rada leuwih laun. Dina watesna, distribusi tegangan longitudinal kira-kira seragam σm = σf bakal diala dina sakabéh bagian 2-2. Tekenan geser sareng transversal diabaikan. Kajadian penyamaan setrés nalika ningkatna laun gaya S dina rod ngabuktikeun yén métode anu biasa pikeun struktur baja dina pangaruh beban statik diyakinkeun, teu malire puncak setrés nalika diménsi sareng ngan ukur ngabandingkeun tegangan rata-rata σm \ = S / Fm dina bagian lemah Fm kalayan nilai anu diidinan.

Distribusi stress sabudeureun liang dina rod baja tegangan

Gbr. 2

Prosedur dimensioning nurutkeun kapasitas beban

Salaku beban naek, equalization tegangan lumangsung dina bagian. Dina ngalakukeun kitu, stresses anu regrouped ti bagian paling stressed tina bagian ka kirang stressed. Salami deformasi teu jadi badag yén maranéhna kudu tumut kana akun nalika netepkeun kaayaan kasatimbangan, prosés ieu teu bisa ngarobah nanaon dina gedena pangaruh S, M, jsb kalawan struktur statically ditangtukeun.

Continuous and frame supports: dumasar kana asumsi hukum Hooke, éta dicandak pikeun hiji dukungan kontinyu tina bagian konstan (gbr.3) garis momen ditémbongkeun dina a. Tekenan bending sabanding jeung momen bending M. Mun duanana beban naek sarua, bakal P-wates munggaran ngaleuwihan di rojongan tengah B. Wates bearing ngahontal nalika MDF momen ngawatesan geus ngahontal di sawah ogé. Dina kasus balok anu dijepit dina dua sisi bagian simetris konstan kalayan gaya kentel (gbr.4) equalization moment aya ti mimiti. Nalika P-wates geus ngaleuwihan, euweuh parobahan dina sebaran momen. Sabalikna, dina kasus beban anu disebarkeun rata (Gbr.5) penyamaan momen ngabalukarkeun pangurangan momen ciwit kalawan -2/3 Mngeunaan on-1/2 Mo.

Diagram balok dijepit dina dua sisi kalayan gaya pekat

Sl.4

Garis momen saméméh jeung sanggeus redistribusi moment

Sl.3jsb.5, masing-masing: bending moments: a) saméméh, b) kaayaan wates sanggeus gaya regrouping; a) saméméh, b) sanggeus equalizing moméntum

Konstruksi kisi: kalawan trusses internal statically indeterminate, aya kagumantungan sarupa jeung konstruksi pigura. The stresses sekundér, nu patali jeung titik nu kaku dina bending, bisa neglected dina pendekatan munggaran nalika evaluating kapasitas beban. Plasticized bagian meta sarupa mendi, ku kituna aksi statik girder handapeun beban pamungkas masih bisa mawa éta ngadeukeutan ka truss idéal jeung mendi dina titik. Dina kasus konstruksi kalayan beban anu sering diulang, dimana fenomena kakuatan kacapean kedah diperhatoskeun, ku kituna aya mamang anu ageung pikeun nganggap persamaan kakuatan nalika diménsi. Sabalikna, pentingna praktis pikeun nyimpulkeun ngeunaan pangaruh pamindahan dukungan. Kusabab kakuatan kerja elemen struktural individu ngan ukur gumantung kana wates setrés, sareng henteu kana ukuran total deformasi, pamindahan tina dukungan teu aya pangaruhna kana kapasitas bantalan.

Beban bolak-balik: anggapan kasus beban konstan jarang diwujudkeun. Kalayan girder sasak, aya kaayaan beban variabel. Asumsi ngeunaan gaya jeung sebaran stress dina elemen struktural individu, nu simplify, ilahar dina karya praktis kalawan struktur baja, nurutkeun hiji saméméhna, aranjeunna diyakinkeun dina kaayaan biasa. Ieu hususna leres pikeun neglecting puncak tegangan lokal. Teu tiasa disarankeun pikeun nerapkeun metode dimensi dumasar kana kapasitas beban dina beban kacapean (dinamis). Ku kituna, prosedur dimensioning nurutkeun kapasitas beban dugi ka kasus beban utamana statik, utamana pikeun konstruksi dina industri wangunan. Dina kasus séjén, nu perhatian kudu dibayar ka penampilan kacapean, deformasi signifikan kudu kaasup jeung téori élastisitas dicokot salaku dadasar. Dina ngalakukeun kitu, hiji kudu narékahan pikeun jarak cukup badag ti titik ngahasilkeun. The kateguhan baja konstruksi lajeng nyadiakeun sababaraha kaamanan tambahan.

Tekanan bolak

Manjang tiis sareng sepuh: Dina Gbr. 6 garis tegangan-dilation tina rod buleud, anu kakeunaan bolak tegangan tensile jeung compressive, dilarapkeun. Prosés beban individu ditandaan ku angka numutkeun urutanna. Dilatations elastis nu balik kana unloading ogé lumangsung sanggeus manjang badag sabanding jeung stresses. Nalika ngarobah tanda tegangan, P-wates ampir sakabéhna ngaleungit. Ku alatan éta, sipat elastis baja konstruksi digambar dina kaayaan tiis teu satuju jeung nilai aslina. Gumantung kana pamrosésan saméméhna, béda anu cukup signifikan tiasa ditingalikeun.

Stress–dilation line di bawah muatan bolak-balik batang baja

Gbr. 6

Bareng sareng éta langkung seueur tanda-tanda sepuh. Istilah ieu ngawengku sakabéh parobahan dina sipat anu lumangsung ngaliwatan waktu tanpa pangaruh éksternal. sepuh manteng bisa dititénan sanggeus deformasi permanén ku manjang tiis. Lamun spésimén tés manteng permanén ditinggalkeun pikeun sawatara waktu tanpa beban dina suhu kamar, kakuatan tensile jeung, ka extent Lesser, kakuatan tearing naek di luhur nilai aslina, bari elongation di putus nurun (Gbr. 7). Prosés sepuh lasts sababaraha poé, tapi diréduksi jadi sababaraha jam atawa ngan menit, lamun baja struktural dipanaskeun nepi ka ngeunaan 300 oC. Éta ogé kedah disebatkeun yén manjang sepuh lumangsung sakaligus sareng manjang, upami ieu kajantenan dina suhu. 200 – 400 oC, nyaéta di wewengkon cahaya biru.

Perbandingan dilatasi rod reloaded jeung tiis stretched

Gbr. 7 - a) garis ékspansi tina rod ganda dimuat; b) garis dilation of a rod stretched dina kaayaan tiis

Aksi salajengna jeung hysteresis: Dina bahan lengkep elastis, aya hiji silih gumantungna unambiguous antara stress jeung kaayaan deformasi, ku kituna stresses tangtu salawasna pakait jeung deformations sarua jeung sabalikna. Kalayan hukum élastisitas anu dipasihkeun, deformasi henteu gumantung kana waktos anu dijalankeun ti saprak beban diterapkeun, sareng ogé henteu dina jalan anu diterapkeun beban. Panyimpangan tina paripolah elastis murni tiasa dijelaskeun dina dua tingkat perkiraan: di daérah elastis aya simpangan leutik; aranjeunna tiasa dipaliré dina perkiraan munggaran. Éta bisa ditangtukeun ku ukuran akurat, utamana lamun ngabandingkeun stress ngadeukeutan ka wates elastis. Nyaéta, dilatasi sanés ngan ukur fungsi tegangan, tapi kalayan siklus beban katutup sareng tegangan anu sami, éta sok rada langkung alit nalika ngabongkar beban tibatan nalika ngamuat. Nyimpang tina élastisitas lengkep, nyaéta. bédana antara ékspansi pakait dina stresses sarua disebut hysteresis elastis. Upami siklus beban diulang langkung sering, ieu dicandak dina tegangan anu henteu luhur teuing - loop katutup histeresis atanapi damping. Sl. 8 nembongkeun loop damping pikeun rupa-rupa nilai beban AC. Lebar puteran ningkat pisan kalayan jangkungna tegangan. Wewengkon loop sabanding sareng karya deformasi, anu leungit dina unggal siklus sareng dirobih janten panas. Oge, deformasi variabel henteu ngan ukur ku jangkungna tegangan tapi ogé ku waktos, aranjeunna gumantung kana laju sareng metode loading. Bagian tina deformasi, nu gumantung kana waktu, disebut aftereffect. Hysteresis jeung aftereffect lumangsung sakaligus. Sakumaha aturan, aranjeunna henteu pentingna praktis pikeun jinis baja konstruksi anu aya dina struktur baja dina suhu kamar.

Hysteresis puteran dina tingkat béda tina beban bolak-balik

Sl. 8

** Catetan Aplikasi:** Penunjukan bahan sajarah, asumsi, diagram sareng prosedur dina téks teu kedah dianggo salaku gaganti standar ayeuna, karakteristik produk khusus, modél itungan sareng verifikasi ahli ngeunaan konstruksi sadayana.