Маанилүү кесиптик эскертүү: Бул архивдик билим берүү тексти, учурдагы дизайн спецификациясы, статикалык эсептөө, жүк көтөрүмдүүлүктүн далили же өндүрүш жана чогултуу көрсөтмөлөрү эмес. Болот конструкцияларды долбоорлоо ыйгарым укуктуу конструктордун жоопкерчилиги менен актуалдуу аракеттерди, байланыштарды, туруктуулукту, чарчоону, өрттү, коррозияны жана башка бардык тиешелүү шарттарды колдонуудагы ченемдерге жана стандарттарга ылайык камтууга тийиш.
Темир конструкцияларды долбоорлоо жана куруу Саво Кусичтин учурдагы коомдук сунушунун бир бөлүгү эмес. Бүгүнкү өндүрүштүн багыты жыгач терезелерден, жыгач-алюминий терезелерден жана заказдан жасалган эшиктерден турат.
Болот конструкциялардын жалпы өзгөчөлүгү бар, алар көбүнчө ысык прокатталган болоттон турат. Бириктирүү винттер, бурамалар же ширетүү аркылуу ишке ашырылат. Бул көпүрөлөр, имараттар, өнөр жай жана тоо-кен, гидротехникалык, мамылар, мунаралар, танктар, кененирээк мааниде жана крандар, кеме куруу, казан, ж.б.у.с. үчүн темир конструкцияларды камтыйт.
Материалдар
Болот конструкциялардын негизги курулуш материалы болуп S235, S275, S355, S420, S450 сапаттагы болоттон жасалган прокат профилдери саналат. Стандартка жараша, курулуш болотунун бир нече ар кандай түрлөрү бар, мында классификациядагы сан адатта болоттун чоюлуу күчүн көрсөтөт. Бул учурда S структуралык болотту билдирет бир нече тамга белгилери бар. С, В (бетон болоттор, арматура) жана Y (алдын ала чыңалуу болот) кеңири таралган формалар колдонулат.
Болот прокатталган таянычтар
Болот профилдүү таянычтардын кеңири ассортименти бар жана ар биринин өзүнүн максаты, артыкчылыктары жана кемчиликтери бар.
- U профилдери
- Тар буттары бар I профилдери (IPE, IPN)
- Кең буттары бар I профилдери (HEA, HEB, HEM, HD)
- Көңдөй профилдер/кутулар (тегерек, чарчы, тик бурчтуу)
- Барактар
- Муздак формадагы азыктар (жалпак тилкени муздак прокаттоо жана жалпак тилкени буроо аркылуу алынган)
Бул профилдердин ар бири формасы, өлчөмдөрү, максаты жана башкалар боюнча айырмаланат. Мисалы, 20дан ашык ар кандай IPN профилдери бар, алар өлчөмдөрү боюнча айырмаланат; чоңураак профилдер бүгүлүүгө (бүгүлүү жана каптал-буралууга), ийилүүгө ж.б.
Байланыштуу маалымат: Структурасы, каршылыгы жана бекемдиги
Туруктуу жүктөөдө чыңалууну теңдөө жана өткөрүү жөндөмдүүлүгү
Подшипник кубаттуулугу. Болот конструкциялардын өлчөмдөрү олуттуу туруктуу деформациялар болбошу үчүн аныкталат. Бирок, көтөрүү жөндөмдүүлүгү көп учурларда эң жогорку салыштырма чыңалуу түшүү чекине жеткенде эч кандай түгөнбөйт - анда деформациялар чыңалууларга караганда бир топ ылдам өсөт. Конструкциялык болот үчүн, жалпы стресс шарттарына Гук мыйзамынын чеги катары түшүмдүүлүк менен бирдей көз карандылыкты кабыл алууга болот. Бардык жерде бирдей болгон бир тектүү чыңалуу абалында пропорционалдык чектен ашканда эч кандай өзгөрүү болбойт, жалпы деформациялар чыңалууга караганда тез өсөт.
Игүүдө чыңалуунун теңдеши. Нурдун ийилишинде Навье гипотезасы боюнча түз сызыктуу чыңалуу бөлүштүрүлүшү, четине σ=M/W пропорционалдык чегинен ашпаганга чейин колдонулат. Узунунан кеңейүүлөр ε = ε(σ). Бул, жок эле дегенде, кичинекей ийилген үчүн чындык. Пропорционалдык стресстен жогору болгон стресстер ε кеңейүүсүнө караганда жай өсө алат. fig. 1 берилген иштөө диаграммасы үчүн жана четинин кеңейүүүнүн ар кандай маанилери үчүн ийилүүчү стресстин бөлүштүрүлүшүн көрсөтөт. Пропорционалдык аянты (бардык чыңалуу линияларында тегерек менен белгиленген) жээктин кеңейиши менен кичирейип, кичирейет. Четтин чыңалуусу адегенде σF менен чектелет. Өтө олуттуу деформациялардан кийин гана максималдуу чыңалуу σFтен жогору көтөрүлөт, ошондуктан конструкциялык болот арматурасынын таасири көрүнүп калат (5 учуру).
Сүр. 1 - Ийүү чыңалуусун теңдөө
Чыналуунун чокуларынын теңдеши. Бир чыңалган бургуланган штангадагы тешиктин ортосу аркылуу кесилген узундуктагы чыңалуулардын бөлүштүрүлүшү болжол менен сызыкка туура келет.2фиг.2. Чыңалуунун чокусу σmax d/b катышынан көз каранды. Бул көбүнчө σmax = тегерегинде2-3σm, мында σm = S/FM FMдеги тешик тарабынан алсыратылган бөлүмдөгү керүү чыңалуусунун орточо маанисин билдирет. Sl.2чыңалуу абалы Р чегинен ашканга чейин жарактуу. Жогорку жүктөмдө, белгилүү бир кеңейүүгө жетишүү үчүн түз сызык мыйзамына караганда тешиктин жанында гана төмөнкү чыңалуу керек. Эң көп стресске дуушар болгон чекиттерде стресстер S менен пропорционалдуу эмес, тескерисинче жайыраак өсөт. Чек арада ал бүт участок боюнча алынат2-2узунунан кеткен чыңалуулардын болжол менен бирдей бөлүштүрүлүшү σm = σf. Жылуу жана туурасынан кеткен чыңалуулар эске алынбай калган. Штангада S күчтүн жай өсүшү учурунда чыңалууну теңдөөнүн көрүнүштөрү статикалык жүктүн таасири астында болоттон жасалган конструкциялар үчүн демейки ыкманын негиздүү экендигин, өлчөмдөө учурунда чыңалуунун чокуларын этибарга албоо жана Fm алсызданган кесилишиндеги орточо чыңалуу σm=S/Fm гана жол берилген чоңдук менен салыштыруу туура экендигин далилдейт.
Sl.2
Жүктөө жөндөмдүүлүгүнө жараша өлчөө процедурасы
Жүктүн жогорулашы менен секцияда чыңалуу теңдеши пайда болот. Мында чыңалуулар бөлүмдүн эң катуу стресске дуушар болгон бөлүктөрүнөн азыраак стресске чейин кайра топтолот. Деформациялар анчалык чоң болбогондуктан, тең салмактуулук шарттарын коюуда аларды эске алуу керек болсо, бул процесс статикалык аныкталган структуралар менен S, M ж.б. таасиринин чоңдугу боюнча эч нерсени өзгөртө албайт.
Үзгүлтүксүз жана рамалык таянычтар: Гук мыйзамынын болжолу боюнча, ал туруктуу кесилиштин бир үзгүлтүксүз тирөөчүсү үчүн алынат (сүрөт.3) момент сызыгынын астында көрсөтүлгөн. Ийилүүчү чыңалуулар ийилүү моменттерине пропорционалдуу M. Эгерде эки жүк тең бирдей көбөйсө, анда P-чекти адегенде B орто таянычта ашат. Подшипниктин чеги талаада да MDF чектүү моментине жеткенде жетет. Концентрацияланган күч менен туруктуу симметриялуу секциянын эки тарабында кысылган устун учурда (сүр.4) момент теңдөө башынан эле бар. Р-лимиттен ашканда, моменттин бөлүштүрүлүшү өзгөрбөйт. Тескерисинче, жүк бирдей бөлүштүрүлгөн учурда (сүрөт.5) моменттердин теңдеши чымчылуу моментинин азайышына алып келет -2/3 Mжөнүндө -1/2 Mо.
Sl.4
Sl.3жана башкалар5, тиешелүүлүгүнө жараша: ийилүү моменттери: а) күчтү кайра топтогонго чейинки, б) чектик абал; а) чейин, б) импульсту теңдегенден кийин
Тордуу конструкциялар: ички статикалык аныкталбаган фермалар менен каркас конструкциялары сыяктуу көз карандылыктар бар. Ийилүүдө катуу болгон түйүндөргө тиешелүү болгон экинчилик чыңалууларды жүк көтөрүмдүүлүгүн баалоодо биринчи жакындаштырууда этибарга албай коюуга болот. Пластикаланган секциялар муундарга окшош иштейт, ошондуктан ал дагы эле көтөрө алган акыркы жүктүн астында арканын статикалык аракети түйүндөрүндө муундары бар идеалдуу фермага жакыныраак болот. Тез-тез кайталануучу жүктөмү бар конструкцияларда чарчоо күчүнүн кубулуштары эске алынууга тийиш болгон учурда, өлчөө учурунда күчтөрдүн теңдештирилишин эске алууда олуттуу шектенүүлөр бар. Тескерисинче, таянычтардын жылышынын таасири жөнүндө жыйынтык чыгаруу практикалык мааниге ээ. Конструкциянын айрым элементтеринин жумушчу күчү жалпы деформациялардын өлчөмүнө эмес, чыңалуу чегине гана көз каранды болгондуктан, тирөөчтөрдүн жылыштары көтөрүү жөндөмдүүлүгүнө эч кандай таасир этпейт.
Алмашып турган жүк: туруктуу жүктөм жөнүндө божомол сейрек ишке ашат. Көпүрө тирөөчтөрү менен өзгөрүлмө жүк абалдары бар. Жөнөкөйлөштүрүүчү айрым конструкциялык элементтерде күчтөр жана чыңалууларды бөлүштүрүү жөнүндөгү божомолдор болот конструкциялар менен практикалык иштөөдө кеңири таралган, мурункусуна ылайык, алар кадимки шарттарда негиздүү. Бул, айрыкча, жергиликтүү чыңалуунун чокуларына көңүл бурбоо үчүн чыныгы. (динамикалык) чарчоо жүктөөдө жүк көтөрүмдүүлүгүнө жараша өлчөө ыкмасын колдонуу сунушталбайт. Ошентип, жүк көтөрүмдүүлүгүнө жараша өлчөмдү аныктоо процедурасы статикалык жүктөмдөрдүн басымдуу болгон учурда, өзгөчө курулуш индустриясындагы конструкциялар менен гана чектелет. Башка учурларда, чарчоонун пайда болушуна көңүл буруу керек, олуттуу деформацияларды алып салуу жана ийкемдүүлүк теориясын негиз катары алуу керек. Мында түшүмдүүлүк чекитинен жетишерлик чоң аралыкка умтулуу керек. Курулуш болотунун бышыктыгы кошумча коопсуздукту камсыз кылат.
Alternating stress
Cold stretching and aging: In fig. 6 тегерек таякчанын чыңалуу-кеңейүү сызыгы колдонулду, ал алмашып туруучу тартылуу жана кысуу стресстерине дуушар болгон. Жеке жүктөө процесстери алардын тартибине ылайык сандар менен белгиленет. Стресстерге пропорционалдуу чоң созулгандан кийин, жүк түшүргөндөн кийин кайтып келген серпилгичтүү кеңейүүлөр пайда болот. Чыңалуу белгисин өзгөртүүдө Р-лимити дээрлик толугу менен жок болот. Демек, муздак абалда тартылган конструкциялык болоттун ийкемдүү касиеттери баштапкы баалуулуктарга туура келбейт. Мурунку иштетүүгө жараша, олуттуу айырмачылыктар көрсөтүлүшү мүмкүн.
Сүр. 6
Ошону менен бирге картаюунун дагы белгилери пайда болот. Бул термин тышкы таасирсиз убакыттын өтүшү менен пайда болгон касиеттердин бардык өзгөрүүлөрүн камтыйт. Муздак сунуу аркылуу туруктуу деформациядан кийин созулган картаюуну байкоого болот. Эгерде туруктуу чоюлган сыноо үлгүлөрү бөлмө температурасында жүксүз бир аз убакытка калтырылса, тартылуу бекемдиги жана азыраак даражада үзүлүү күчү баштапкы мааниден жогору көтөрүлөт, ал эми үзүүдөгү узартуу азаят (7-сүрөт). Картаюу процесси бир нече күнгө созулат, бирок конструкциялык болот болжол менен 300 oC чейин ысытылса, бир нече саатка же бир нече мүнөткө чейин кыскарат. Бул темпте болсо, созулган карылык сунуу менен бир убакта болоорун белгилей кетүү керек. 200 – 400 oC, б.а. көк жалтыраган аймакта.
Сүрөт. 7 - а) эки эселенген таякчанын кеңейүү линиясы; б) муздак абалда созулган таякчанын кеңейүү сызыгы
Кийинки аракет жана гистерезис: Толук серпилгич материалда чыңалуу менен деформациялык абалдын ортосунда бир түшүнүктүү өз ара көз карандылык болот, ошондуктан белгилүү бир чыңалуулар дайыма бирдей деформацияларга туура келет жана тескерисинче. Берилген ийкемдүүлүк мыйзамы менен деформациялар жүк колдонулгандан берки өткөн убакытка көз каранды эмес, ошондой эле жүктү колдонуу жолуна да көз каранды эмес. Таза серпилгичтүү жүрүм-турумдан четтөөлөрдү жакындаштыруунун эки даражасы менен сыпаттоого болот: серпилгич аймакта кичине четтөөлөр болот; аларды биринчи жакындаштырууда этибарга албай коюуга болот. Аларды так өлчөөлөр менен аныктоого болот, айрыкча, ийкемдүүлүк чегине жакыныраак стрессти салыштырганда. Тактап айтканда, кеңейүү чыңалуунун гана функциясы эмес, жабык жүктөө цикли жана бирдей чыңалуу менен, ал жүктөө учурундагыга караганда түшүрүү учурунда ар дайым бир аз азыраак болот. Толук ийкемдүүлүктөн четтөө, б.а. бирдей чыңалуулардагы тиешелүү кеңейүүлөрдүн ортосундагы айырма серпилгич гистерезис деп аталат. Жүктөө цикли тез-тез кайталанса, бул өтө чоң эмес чыңалууларда - гистерезис же демпингдин жабык циклинде алынат. Sl. 8 AC жүктүн ар кандай маанилери үчүн демпфиялык циклдерди көрсөтөт. Илмектердин туурасы чыңалуунун бийиктиги менен катуу өсөт. Циклдин аянты деформация жумушуна пропорционалдуу, ал ар бир циклде жоголуп, жылуулукка айланган. Ошондой эле, деформациялар чыңалуунун бийиктиги менен гана эмес, убакыттын өтүшү менен да өзгөрүлүп турат, алар жүктөө ылдамдыгына жана ыкмасына жараша болот. Деформациянын убакытка көз каранды бөлүгү кийинки эффект деп аталат. Гистерезис жана кийинки эффект бир убакта пайда болот. Эреже катары, алар бөлмө температурасында болот конструкцияларында пайда болгон курулуш болоттун түрлөрү үчүн практикалык мааниге ээ эмес.
Sl. 8
Колдонуу боюнча эскертүү: Тексттеги тарыхый материалдык белгилер, божомолдор, диаграммалар жана жол-жоболор учурдагы стандарттардын, продукциянын спецификалык мүнөздөмөлөрүнүн, эсептөө моделинин жана жалпы курулуштун эксперттик текшерүүлөрүнүн ордуна колдонулбашы керек.