ມື້ນີ້, Savo Kusić ແມ່ນສຸມໃສ່ ປ່ອງຢ້ຽມໄມ້, ປ່ອງຢ້ຽມໄມ້-ອາລູມີນຽມ, ປ່ອງຢ້ຽມແບບກຳນົດເອງ, ປະຕູ ແລະ ການຮ້ອງຂໍສໍາລັບວົງຢືມ. ຂໍ້ຄວາມນີ້ຍັງຄົງເປັນບ່ອນເກັບມ້ຽນ geotechnical ແລະບໍ່ແມ່ນການສະເຫນີສໍາລັບການທົດສອບຫ້ອງທົດລອງ, ການອອກແບບ geotechnical ຫຼື earthworks.
ມີຫຼາຍວິທີໃນການກໍານົດອົງປະກອບຂອງຄວາມຕ້ານທານຂອງດິນພາຍໃນ, ຄວາມສອດຄ່ອງແລະມຸມຂອງ friction ພາຍໃນໂດຍໃຊ້ການທົດສອບໃນຫ້ອງທົດລອງ, ໃນນັ້ນການທົດສອບ direct shear ແລະການທົດສອບ triaxial compression ແມ່ນມີຊື່ສຽງທີ່ສຸດ.
ປະສົບການຕັດໂດຍກົງ
ການທົດສອບແມ່ນດໍາເນີນຢູ່ໃນອຸປະກອນທີ່ມີສ່ວນສີ່ຫລ່ຽມຂອງປະເພດ A. Casagrandea ຫຼືຢູ່ໃນອຸປະກອນວົງຂອງປະເພດ Hvorsleva. ພວກເຮົາຈະອະທິບາຍການທົດລອງກັບອຸປະກອນຂອງພາກສ່ວນສີ່ຫລ່ຽມ, ເຊິ່ງຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງທີ່ສຸດ. ໃນທັງສອງກໍລະນີ, ການທົດສອບແມ່ນດໍາເນີນດ້ວຍຕົວຢ່າງທີ່ບໍ່ມີການລົບກວນ, ຫຼືດ້ວຍຕົວຢ່າງທີ່ຖືກລົບກວນຢູ່ໃນຈຸດຜົນຜະລິດ, ໃນກໍລະນີນີ້ການທົດສອບມີມູນຄ່າປຽບທຽບ.
ອຸປະກອນສໍາລັບການຕັດໂດຍກົງຂອງພາກສ່ວນສີ່ຫລ່ຽມ (ຮູບ. 1)
ຮູບ. 1_ພາກຕັດຂອງເຄື່ອງຕັດໂດຍກົງຂອງ Casagrande_
ອຸປະກອນປະກອບດ້ວຍສອງສ່ວນ, ກອບເທິງແລະຕ່ໍາ, ບ່ອນທີ່ຕ່ໍາແມ່ນຄົງທີ່, ໃນຂະນະທີ່ຫນຶ່ງເທິງແມ່ນເຄື່ອນຍ້າຍໄດ້ແລະສາມາດເຄື່ອນທີ່ຕ່ໍາພາຍໃຕ້ອິດທິພົນຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ແນວນອນ Z, ເຊິ່ງເຮັດຫນ້າທີ່ຢູ່ໃນຍົນຂອງການຕິດຕໍ່ຂອງກອບເທິງແລະຕ່ໍາ.
ຕົວຢ່າງດິນແມ່ນຖືກຈັດໃສ່ໃນວົງສີ່ຫລ່ຽມເຫຼັກ, ໂດຍປົກກະຕິແມ່ນຂະຫນາດ 100 × 100 × 30 mm, ຫຼືຂະຫນາດເຫຼົ່ານັ້ນເມື່ອຂູດຢ່າງຖືກຕ້ອງ. ແກນການກັ່ນຕອງຖືກວາງຢູ່ເທິງແລະດ້ານລຸ່ມຂອງຕົວຢ່າງ, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນທຸກສິ່ງທຸກຢ່າງຖືກວາງໄວ້ໃນວົງແຫວນຂອງອຸປະກອນ, ເຊິ່ງຫຼັງຈາກນັ້ນເຕັມໄປດ້ວຍນ້ໍາ. ອຸປະກອນສໍາລັບການໂຫຼດແນວຕັ້ງແມ່ນວາງຢູ່ເທິງຕົວຢ່າງ. ແກນກອງເທິງແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ກັບລະບົບການໂຫຼດຕົວຢ່າງແນວຕັ້ງ, ໃນຂະນະທີ່ຕ່ໍາແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ກັບຊ່ອງທາງນ້ໍາ, ໂດຍວິທີການສາມາດເກັບຮັກສາຕົວຢ່າງໃນສະພາບອີ່ມຕົວໃນລະຫວ່າງການທົດສອບ, ເພື່ອຍົກເວັ້ນຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ປາກົດຂື້ນ.
ເພື່ອບໍ່ລວມເອົາຄວາມສຽດສີຂອງພື້ນຜິວຕິດຕໍ່ລະຫວ່າງກອບເທິງແລະລຸ່ມ, ມີອຸປະກອນທີ່ມີກອບເທິງບິດ, ໂດຍວິທີການທີ່ກອບເທິງຍ້າຍພາຍໃຕ້ຜົນກະທົບຂອງແຮງຕັດອອກຕາມລວງນອນ. ນອກຈາກນັ້ນ, ດ້ານຕິດຕໍ່ຂອງກອບດ້ານເທິງແລະຕ່ໍາແມ່ນເຄືອບດ້ວຍ petroleum jelly. ຕົວປຽບທຽບ 2 ອີກອັນໜຶ່ງສຳລັບການລົງທະບຽນການປ່ຽນຮູບຕາມແນວຕັ້ງ ແລະແນວນອນແມ່ນລວມຢູ່ໃນອຸປະກອນ.
ດໍາເນີນການທົດສອບການຕັດໂດຍກົງ
ມີສ່ວນໃຫຍ່2ປະເພດຂອງການທົດສອບ shear ໂດຍກົງ: fast ແລະ slow test. ການທົດສອບ quick ປະກອບດ້ວຍການໂຫຼດຕົວຢ່າງທີ່ມີຄວາມກົດດັນໃນແນວຕັ້ງທີ່ແນ່ນອນ, ເຊິ່ງມັກຈະເປັນຈໍານວນ0,50;1,0;2,0;3,0ແລະ4,0kp/ຊມ2, ລໍຖ້າການລວມຕົວ, ເຊິ່ງຄາດວ່າບັນລຸໄດ້ຖ້າຫາກວ່າການລົ້ມລົງໃນລະຫວ່າງເວລາຂອງ24ຊົ່ວໂມງ Δh ≤0,02 mm, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນຜົນບັງຄັບໃຊ້ຕັດຕາມລວງນອນ _Z_, ຂອງຂະຫນາດ, ຖືກນໍາໃຊ້1/20ຫຼື1/40ສ່ວນຫນຶ່ງຂອງກໍາລັງຕັ້ງ P, ເຊິ່ງເພີ່ມຂຶ້ນທຸກໆນາທີໂດຍຄ່າດຽວກັນຈົນກ່ວາດິນແຕກ. ໃນລະຫວ່າງການ ນຳ ໃຊ້ແຮງຕັດຕາມແນວນອນ, ໄລຍະການເຄື່ອນໄຫວຂອງກອບດ້ານເທິງແມ່ນຕິດຕາມຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງໂດຍການອ່ານໃນຕົວປຽບທຽບແລະການປ່ຽນຮູບຕາມແນວນອນຈະຖືກບັນທຶກໄວ້ໃນບັນທຶກທັນທີກ່ອນທີ່ຈະໂຫຼດໃຫມ່ແຕ່ລະຄັ້ງ. ໃນປັດຈຸບັນ, ທີ່ຜູ້ປຽບທຽບສະແດງໃຫ້ເຫັນການເຄື່ອນໄຫວຢ່າງກະທັນຫັນ, ຖືກຮັບຮອງເອົາເປັນການທໍາລາຍພື້ນຖານ.
ການທົດສອບຢ່າງໄວວາແມ່ນໃຊ້ກັບດິນ clayey, ເຊິ່ງການລວບລວມທໍາມະຊາດພາຍໃຕ້ການໂຫຼດໃຫມ່ແມ່ນຊ້າແລະສອດຄ່ອງກັບວິທີການປະຕິບັດການທົດສອບນີ້.
Slow ຖືກປະຕິບັດໃນແບບດຽວກັນກັບແຕ່ກ່ອນ ໂດຍມີຄວາມແຕກຕ່າງພຽງແຕ່ວ່າແຮງຕັດຕາມແນວນອນຈະເພີ່ມຂຶ້ນໃນໄລຍະເວລາທີ່ຍາວນານ, ເຊິ່ງສາມາດເປັນ 2, 5 ແລະ 15 m ນາທີ ຫຼື ຈົນກ່ວາການລວມຕົວກັນ, i.e.tal ກາຍເປັນຮູບແບບທີ່ສົມບູນ. ໄລຍະການລວມຕົວພາຍໃຕ້ຜົນກະທົບຂອງແຮງຕາມແນວນອນແມ່ນຕິດຕາມຢູ່ໃນຕົວປຽບທຽບ 9 (ຮູບ 1).
ການທົດສອບຊ້າແມ່ນໃຊ້ກັບດິນຊາຍ ຫຼື ຂີ້ຝຸ່ນ, ໃນກໍລະນີມີການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງແຮງຕັດຕາມແນວນອນໃນໄລຍະເວລາສັ້ນໆ, ການຕັດຂອງຕົວຢ່າງໃນອຸປະກອນຈະເລັ່ງຍ້ອນຜົນກະທົບຂອງນ້ໍາຄວາມກົດດັນໃນຮູຂຸມຂົນ, ເຊິ່ງຈະບໍ່ສອດຄ່ອງກັບຂະບວນການທໍາມະຊາດ. ດັ່ງນັ້ນ, ໄລຍະເວລາເພີ່ມຂຶ້ນກັບຄວາມດີຂອງອະນຸພາກດິນທີ່ບໍ່ຈໍາກັດ, ດັ່ງນັ້ນເພື່ອໃຫ້ຄວາມສະເຫມີພາບຂອງຄວາມກົດດັນນ້ໍາໃນຮູຂຸມຂົນຂອງດິນກັບຄວາມກົດດັນນ້ໍາພາຍນອກ. ຄວາມສະເຫມີພາບນີ້ແມ່ນບັນລຸໄດ້ໂດຍການປ່ອຍໃຫ້ເວລາພຽງພໍພາຍໃຕ້ຜົນກະທົບຂອງແຕ່ລະລະດັບຂອງການໂຫຼດຕາມລວງນອນ, ດັ່ງນັ້ນນ້ໍາສ່ວນເກີນໃນຮູຂຸມຂົນຖືກບີບອອກໂດຍຜ່ານແກນກອງ.
ນອກເໜືອໄປຈາກການທົດສອບທີ່ກ່າວມານັ້ນ, ໃນບາງກໍລະນີມີການທົດສອບໄວໂດຍບໍ່ມີການລວມຕົວພາຍໃຕ້ການໂຫຼດແນວຕັ້ງ, ເຊັ່ນ: ແຮງຕັດຕາມແນວນອນຈະຖືກນຳໃຊ້ທັນທີຫຼັງຈາກນຳເອົາຕົວຢ່າງເຂົ້າໃນອຸປະກອນ ແລະ ໂຫຼດມັນດ້ວຍການໂຫຼດແນວຕັ້ງ. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ວິທີການປະຕິບັດນີ້ແມ່ນຖືກນໍາໃຊ້ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂພິເສດ, ເຊັ່ນ: ກໍລະນີຂອງຮົ້ວທີ່ຕິດຕັ້ງໃຫມ່ທີ່ເຮັດດ້ວຍດິນຫນຽວ, ເຊິ່ງຖືກໂຫຼດທັນທີຫຼັງຈາກສ້າງຕັນໂດຍບໍ່ມີການຫນາແຫນ້ນກ່ອນ.
ການກໍານົດມຸມຂອງ friction ພາຍໃນແລະຄວາມສອດຄ່ອງ
ໂດຍອີງໃສ່ຜົນການທົດສອບ, ຄວາມກົດດັນ shear
τ=Z/A ໃນ kp/cm²,
ເຊິ່ງໄດ້ຮັບຈາກຜົນບັງຄັບໃຊ້ shear Z ໃນ kp ໃນຂະນະທີ່ລົ້ມເຫຼວແລະພື້ນທີ່ຕັດຂອງຕົວຢ່າງ A ໃນ cm². ການທົດສອບແມ່ນເຮັດດ້ວຍ 3 ຫາ 4 ອຸປະກອນທີ່ບັນຈຸດ້ວຍຄວາມກົດດັນປົກກະຕິທີ່ແຕກຕ່າງກັນ σ=P/A ໃນ kp/cm² ເຊິ່ງ P ແມ່ນການໂຫຼດຕາມແນວຕັ້ງຂອງຕົວຢ່າງໃນ kp. ຄ່າດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້ຂອງຄວາມກົດດັນປົກກະຕິແມ່ນປະຕິບັດ: 1,0; 2,0; 3,0 ແລະ 4,0 kp/cm².
ຮູບ. 2. ແຜນວາດການປ່ຽນຮູບຕາມລວງນອນ
ອີງໃສ່ແຜນວາດຂອງອົງປະກອບ friction ພາຍໃນ, ສອງປະເພດຂອງແຜນວາດ 1 ແລະແຜນວາດຂອງການຜິດປົກກະຕິຕາມລວງນອນ (ຮູບ 2) ແມ່ນໄດ້ຮັບ.
ແຜນວາດຂອງການປ່ຽນຮູບຕາມລວງນອນແມ່ນໄດ້ມາໂດຍການໃຊ້ການຍ້າຍອອກຕາມແນວນອນ ΔL ໃນມມຂອງຂອບເທິງຂອງອຸປະກອນໄປຫາລຸ່ມສຸດໃນແກນ abscissa, ເຊິ່ງໄດ້ມາຈາກການອ່ານຕົວປຽບທຽບ 9, ແລະໃນແກນ ordinate ponding/² τ corresar the stress. (ຮູບ. 2).
ຂື້ນຢູ່ກັບການບີບຕົວຂອງດິນ, ແຜນວາດ 1 ສຳລັບການບີບອັດ ແລະ ແຜນວາດ 2 ສຳລັບວັດສະດຸທີ່ວ່າງແມ່ນໄດ້ຮັບ.
ສໍາລັບວັດສະດຸທີ່ຫນາແຫນ້ນ, ຄວາມກົດດັນ shear τ ເພີ່ມຂຶ້ນໃນຕອນທໍາອິດທີ່ຂ້ອນຂ້າງຂື້ນກັບການຍ້າຍອອກຕາມລວງນອນ ΔL ເຖິງຂອບເຂດຈໍາກັດຂອງອັດຕາສ່ວນ P, ຫຼັງຈາກນັ້ນຊ້າກວ່າ, ໃນຂະນະທີ່ເສັ້ນໂຄ້ງຂອງແຜນວາດ.1ເພີ່ມຂຶ້ນແລະໄປເຖິງຄວາມສູງສູງສຸດ B, ຫຼັງຈາກນັ້ນແຜນວາດຫຼຸດລົງສໍາລັບຄວາມຍາວທີ່ແນ່ນອນ, ທີ່ສຸດເຖິງການໄຫຼອອກຕາມລວງນອນ. ເຂດຂອງການປີນເສັ້ນຊື່ຂອງແຜນວາດ deformation ອອກຕາມລວງນອນ, ໃນທີ່ການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງຄວາມກົດດັນ shear ແມ່ນອັດຕາສ່ວນກັບການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງການ deformation, ຄາດວ່າພື້ນທີ່ຂອງການຜິດປົກກະຕິ elastic ໄດ້. ນອກເຫນືອຈາກຂອບເຂດຈໍາກັດ P, ການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງຄວາມກົດດັນ shear ຫຼຸດລົງຕາມການເພີ່ມຂື້ນຂອງການຜິດປົກກະຕິ ΔL ເຖິງຈຸດສູງສຸດ B ຂອງແຜນວາດ. ໃນເຂດນີ້, ອຸປະກອນການເລີ່ມຕົ້ນທີ່ຈະ “ໄຫຼ” ແລະມັນຖືກຮັບຮອງເອົາເປັນພື້ນທີ່ຂອງການຜິດປົກກະຕິຂອງພາດສະຕິກ. ຈຸດສູງສຸດຂອງແຜນວາດ B1ເປັນຕົວແທນຂອງຄວາມກົດດັນ shear ສູງສຸດ τ, ແລະມັນສົມມຸດວ່າການແຕກຫັກຂອງດິນເກີດຂື້ນໃນຈຸດນີ້, ເຊັ່ນວ່າຈຸດ B ແມ່ນຈຸດແຕກຫັກ. ນອກເຫນືອຈາກຈຸດ B, ວັດສະດຸແມ່ນຢູ່ໃນສະພາບຂອງແຫຼວ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ shear ຫຼຸດລົງ, ແລະຄາດວ່າໃນເຂດນີ້, ບ່ອນທີ່ການເຊື່ອມຕໍ່ລະຫວ່າງອະນຸພາກຖືກແຍກ, ມີພຽງແຕ່ຄວາມຕ້ານທານ sliding ທີ່ກົງກັນຂ້າມກັບແຮງ shear ຕາມແນວນອນ. ຈຸດ G ບ່ອນທີ່ແຜນວາດ1passes ໃນທິດທາງແນວນອນແມ່ນໄດ້ຮັບຮອງເອົາເປັນຂອບເຂດຈໍາກັດ sliding.
ຄວາມກົດດັນ shear ຢູ່ຂອບເຂດຄວາມລົ້ມເຫຼວ B ເອີ້ນວ່າຄວາມເຂັ້ມແຂງ shear ຫຼື pure shear strength τf, ໃນຂະນະທີ່ຄວາມກົດດັນ shear ຢູ່ຂອບເຂດຈໍາກັດຜົນຜະລິດ G ເອີ້ນວ່າ slip strength τg.
ສໍາລັບວັດສະດຸວ່າງ, ແຜນວາດການຍ້າຍອອກຕາມແນວນອນຍັງມີພື້ນທີ່ elastic ທີ່ມີຂອບເຂດຈໍາກັດ P, ແຕ່ downstream ແມ່ນພື້ນທີ່ພາດສະຕິກເຖິງຂອບເຂດຈໍາກັດ G, i.e. ຄວາມກົດດັນ shear ສູງສຸດແມ່ນເທົ່າກັບຄວາມແຮງຈໍາກັດ, slip (τ=τg), ເກີນກວ່າສະພາບຂອງແຫຼວຂອງວັດສະດຸ.
ລ.3. _ແຜນວາດການຕັດ, ກ) ສໍາລັບດິນທີ່ສອດຄ່ອງກັນ, b) ສໍາລັບດິນບໍ່ສອດຄ່ອງກັນ
ແຜນວາດການຕັດແມ່ນໄດ້ຮັບເມື່ອຄວາມກົດດັນປົກກະຕິ σ ໃນ kp/cm ຖືກນໍາໃຊ້ກັບແກນ abscissa.2, ແລະຢູ່ໃນແກນ ordinate ຄວາມແຮງ shear ທີ່ສອດຄ້ອງກັນ τf ໃນ kp/cm2, ບ່ອນທີ່ທັງສອງຄ່າເຫຼົ່ານີ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນຂະຫນາດດຽວກັນ (ຮູບ.3). ນັບຕັ້ງແຕ່ຄວາມແຮງ shear τf ຂອງດິນເພີ່ມຂຶ້ນກັບຄວາມກົດດັນປົກກະຕິ σ, ມັນຈະມີຄວາມກົດດັນທີ່ແຕກຕ່າງກັນ σ1 ໄດ້ຮັບຈຸດ A, B, C, ແລະ D, ເຊິ່ງເປັນຕົວແທນຂອງຄວາມເຂັ້ມແຂງ shear ທີ່ສອດຄ້ອງກັນ.
ເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຈຸດ A, B, C ແລະ D ສ່ວນບຸກຄົນໃນແຜນວາດ3ສໍາລັບດິນທີ່ສອດຄ່ອງກັນ (ຮູບ.3a), ຄວາມແຮງເລື່ອນ _τ_g ຖືກຮັບຮອງເອົາ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ໃນກໍລະນີຂອງດິນ clayey, ວັດສະດຸເລີ່ມຕົ້ນໄຫຼຍາວກ່ອນທີ່ກໍານົດຂອບເຂດເລື່ອນ G, ແລະມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະຮັບຮອງເອົາຄວາມເຂັ້ມແຂງ shear ໃນຂອບເຂດຈໍາກັດຂອງອັດຕາສ່ວນ P ເພື່ອກໍານົດຄວາມສອດຄ່ອງ c ແລະມຸມຂອງ friction ພາຍໃນຂອງດິນ, ແຕ່ເນື່ອງຈາກວ່າມັນມີຂະຫນາດນ້ອຍ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ shear ສໍາລັບການ deformation gramΔL ມັກຈະຖືກນໍາໃຊ້ໃນແຜນວາດ.2ສອງເທົ່າຫຼາຍກ່ວາການຜິດປົກກະຕິໃນຂັ້ນຕອນທີ່ຜ່ານມາຂອງການໂຫຼດໃນອຸປະກອນ. ຄວາມເຂັ້ມແຂງນີ້ແມ່ນຢູ່ບ່ອນໃດບ່ອນຫນຶ່ງລະຫວ່າງຊາຍແດນຂອງ P ແລະ B, ນັ້ນແມ່ນ, G (ຮູບ.2).
ຈຸດເຊື່ອມຕໍ່ A, B, C ແລະ D ໃນແຜນວາດ 76a ໃຫ້ແຜນວາດຕັດຕັດ, ເຊິ່ງເປັນເສັ້ນຊື່ໃນການທົດສອບທີ່ປະສົບຜົນສໍາເລັດ. ໂດຍການຂະຫຍາຍແຜນວາດໄປຫາຈຸດຕັດກັນດ້ວຍແກນ ordinate, ສໍາລັບ σ = 0, ມັນໄດ້ຮັບໂດຍອີງໃສ່ຮູບແບບຂອງ Coulomb τf = c+σ tgϕ ວ່າ τf = c = ຄວາມສອດຄ່ອງຂອງດິນ, ໃນຂະນະທີ່ຄວາມຊັນຂອງແຜນວາດເຮັດໃຫ້ມຸມຂອງ fizion ພາຍໃນ. ດ້ວຍການຂະຫຍາຍແຜນວາດດ້ານການຕັດໃນອີກດ້ານຫນຶ່ງຂອງແກນ ordinate, ຄວາມກົດດັນອັນເນື່ອງມາຈາກຄວາມສອດຄ່ອງ pk ແມ່ນໄດ້ຮັບໃນແກນ abscissa, ເມື່ອຂະຫນາດຂອງ cohesion c ສະແດງອອກເທົ່າກັບຄວາມຕ້ານທານ frictional:
c = pk tgϕ, ເມື່ອໃດ pk = c/tgϕ
ສຳລັບດິນທີ່ບໍ່ສອດຄ່ອງກັນເຊັ່ນ: ດິນຊາຍ, ແຜນວາດໃນຮູບ. 3b, ເຊິ່ງຜ່ານຈຸດກຳເນີດຂອງພິກັດ, ນັບຕັ້ງແຕ່ສໍາລັບ σ = 0 ພວກເຮົາໄດ້ຮັບ τ = 0. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ຖ້າດິນຊາຍເປັນເມັດດີແລະຊຸ່ມ, ແຜນວາດທີ່ຄ້າຍຄືກັບໃນຮູບ. 3a, ມີຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ນ້ອຍກວ່າ c, ເຊິ່ງສະແດງເຖິງຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນ. ໃນກໍລະນີດັ່ງກ່າວ, ຄວາມກົດດັນ pk ໃນແກນ abscissa ຂະຫຍາຍຢູ່ໃນອີກດ້ານຫນຶ່ງຂອງຕົ້ນກໍາເນີດຂອງປະສານງານເປັນຕົວແທນຂອງຄວາມກົດດັນຂອງ capillary.
ຄວນສັງເກດວ່າການກໍານົດຄວາມສອດຄ່ອງຂອງດິນແລະ friction ໂດຍການທົດສອບ shear ໂດຍກົງມີຂໍ້ເສຍປຽບຫຼາຍ, ສໍາຄັນທີ່ສຸດແມ່ນຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງດິນເກີດຂື້ນໃນດ້ານ shear ທີ່ໄດ້ກໍານົດໄວ້ກ່ອນແລະບໍ່ແມ່ນຢູ່ດ້ານຂອງຄວາມຕ້ານທານ shear ຢ່າງຫນ້ອຍ, ໃນລະຫວ່າງການ shearing ຂອງຕົວຢ່າງໃນອຸປະກອນ, ດ້ານ shear ໄດ້ຖືກຫຼຸດລົງເນື່ອງຈາກການເຄື່ອນທີ່ຂອງກອບສ່ວນເທິງ, ໃນໄລຍະການເຄື່ອນຕົວຂອງແຜ່ນ. ການຂັດແມ່ນສາມາດຕິດຕາມໄດ້ໃນໄລຍະສັ້ນ, ດັ່ງນັ້ນຄວາມຕ້ານທານຂອງເລື່ອນເກີນຂອບເຂດຈໍາກັດບໍ່ສາມາດຄວບຄຸມການແຕກຫັກໄດ້ໃນລະດັບທີ່ພຽງພໍ, ໂດຍສະເພາະໃນກໍລະນີດິນອ່ອນເມື່ອການຜິດປົກກະຕິໃນລະຫວ່າງການຕັດແມ່ນຂະຫນາດໃຫຍ່, ແລະອື່ນໆ.
ການທົດສອບການບີບອັດ triaxial
ການທົດສອບແມ່ນດໍາເນີນຢູ່ໃນອຸປະກອນ triaxial, ເຊິ່ງມີໂຄງສ້າງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ແຕ່ທັງຫມົດແມ່ນອີງໃສ່ຫຼັກການດຽວກັນ, ເຊິ່ງມີດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້. ຕົວຢ່າງທີ່ບໍ່ມີການລົບກວນໃນຮູບແບບຂອງ roller ແມ່ນຖືກຈັດໃສ່ໃນແນວຕັ້ງຢູ່ເທິງຂາຕັ້ງແລະສໍາຜັດກັບຄວາມກົດດັນດ້ານຂ້າງຂອງມະຫາຊົນຂອງແຫຼວຈາກທຸກດ້ານແລະຫຼັງຈາກນັ້ນກັບຄວາມກົດດັນໃນແນວຕັ້ງ, ເຊິ່ງຄ່ອຍໆເພີ່ມຂຶ້ນ, ຈົນກ່ວາການແຕກຫັກຂອງຕົວຢ່າງແມ່ນເກີດມາຈາກຄວາມຕ້ານທານ shear ຢ່າງຫນ້ອຍ. ອີງຕາມຄວາມທົນທານຂອງການຕັດ, ຄວາມສອດຄ່ອງແລະມຸມຂອງ friction ພາຍໃນຂອງດິນແມ່ນຄິດໄລ່.
ລາຍລະອຽດຂອງອຸປະກອນ triaxial
ຮູບ. 4. ອຸປະກອນສາມຫຼ່ຽມ
ອຸປະກອນ triaxial (fig. 4) ປະກອບດ້ວຍຢູ່ໃນສ່ວນລຸ່ມຂອງແຜ່ນພື້ນຖານຂອງຫ້ອງ, ທີ່ວາງຕົວຢ່າງວາງໄວ້, ແລະໃນສ່ວນເທິງຂອງລູກສູບສໍາລັບການໂຫຼດຕັ້ງຂອງຕົວຢ່າງແລະແຜ່ນເທິງທີ່ປິດຫ້ອງ. ຂະໜາດຕົວຢ່າງທົ່ວໄປທີ່ສຸດແມ່ນເສັ້ນຜ່າສູນກາງ ϕ=36 mm, ຄວາມສູງ h=2,2-2,5_ϕ_. ເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງຫ້ອງແມ່ນ D=135mm, ຄວາມສູງ H = 180 mm. ທໍ່ແຄບ K1 ສໍາລັບການລະບາຍຕົວຢ່າງຈາກລຸ່ມແມ່ນເລີ່ມຕົ້ນຈາກສູນກາງຂອງຕົວຢ່າງ, ເຊິ່ງໄດ້ຮັບນ້ໍາຈາກຕົວຢ່າງໂດຍຜ່ານແຜ່ນ porous ແລະລະບາຍອອກຈາກຫ້ອງເຂົ້າໄປໃນທໍ່ແກ້ວຕັ້ງ C1. ຖ້າການທົດສອບໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍບໍ່ມີການລະບາຍຕົວຢ່າງ, ຊ່ອງທາງນີ້ໃຫ້ບໍລິການເພື່ອວັດແທກຄວາມກົດດັນນ້ໍາໃນຮູຂຸມຂົນ. ໃນຖານທອງເຫລືອງຂອງສະພາການມີຊ່ອງທາງK2ສໍາລັບການສະຫນອງມະຫາຊົນຂອງແຫຼວເພື່ອຕື່ມໃສ່ຫ້ອງແລະບັນລຸຄວາມກົດດັນຂ້າງໃນສະພາການໃນຕົວຢ່າງ.
ຜ່ານແຜ່ນເທິງຂອງຫ້ອງຈະຜ່ານມືຈັບລູກສູບສໍາລັບການໂຫຼດຕົວຢ່າງ. ຕົວຢ່າງຢູ່ໃນຫ້ອງແມ່ນອ້ອມຮອບດ້ວຍເຍື່ອຢາງ, ເຊິ່ງຂະຫຍາຍຢູ່ທັງສອງສົ້ນແລະເຊື່ອມຕໍ່ກັບລູກສູບແລະຖານໂດຍວິທີການຂອງແຫວນຢາງ. ຢູ່ເຄິ່ງກາງຂອງລູກສູບມີຊ່ອງ K3 ສໍາລັບການລະບາຍຕົວຢ່າງຈາກດ້ານເທິງ.
ດ້ານຂ້າງຂອງຫ້ອງແມ່ນຜະນຶກເຂົ້າກັນດ້ວຍກະບອກສູບ Plexiglas ທີ່ຍຶດຕິດກັບແຜ່ນເທິງ ແລະລຸ່ມຂອງຫ້ອງຜ່ານແຫວນຢາງ.
ຫ້ອງດັ່ງກ່າວຖືກວາງຢູ່ເທິງພື້ນຖານແຂງ. ການໂຫຼດຕົວຢ່າງປົກກະຕິແມ່ນເຮັດຜ່ານ lever ທີ່ມີນ້ໍາຫນັກ, ອັດຕາສ່ວນທີ່ມັກຈະເປັນ 1: 10. ລະບົບການບັນລຸຄວາມກົດດັນດ້ານຂ້າງຂອງຕົວຢ່າງຢູ່ໃນຫ້ອງປະກອບດ້ວຍຂວດທີ່ມີມະຫາຊົນຂອງແຫຼວ B, ເຊິ່ງຖືກນໍາເຂົ້າໄປໃນຫ້ອງໂດຍທໍ່, manometer ສໍາລັບການວັດແທກຄວາມກົດດັນອາກາດແລະຂວດທີ່ມີອາກາດບີບອັດ. ເຄື່ອງປຽບທຽບຖືກວາງໄວ້ຂ້າງເທິງລູກສູບສໍາລັບການໂຫຼດຕົວຢ່າງເພື່ອວັດແທກການຕົກລົງຂອງຕົວຢ່າງພາຍໃຕ້ການໂຫຼດ.
ຄວາມກົດດັນດ້ານຂ້າງຂອງມະຫາຊົນຂອງແຫຼວໃນຫ້ອງສາມາດປັບໄດ້ຕາມຄວາມຕັ້ງໃຈໂດຍໃຊ້ຄວາມກົດດັນອາກາດໃນຂວດ B, ຜ່ານປ່ຽງV1ແລະV2. ຄວາມກົດດັນນີ້ເຮັດໃຫ້ເກີດຄວາມກົດດັນຕາມແນວນອນໃນຕົວຢ່າງ σ2 ແລະ σ3, ເຊິ່ງເນື່ອງມາຈາກພາກສ່ວນວົງມົນຂອງຕົວຢ່າງແມ່ນເທົ່າທຽມກັນ σ2 = σ3.
ມວນຂອງແຫຼວສາມາດເປັນນ້ຳກັ່ນ ຫຼື ນ້ຳມັນໄດ້, ເຊິ່ງຕ້ອງການສໍາລັບການຜະນຶກທີ່ດີຂຶ້ນ, ເພາະວ່ານ້ຳສາມາດຜ່ານສະກູໄດ້. ພາຍໃຕ້ອິດທິພົນຂອງຄວາມກົດດັນອາກາດໃນຂວດ B, ມະຫາຊົນຂອງແຫຼວຕື່ມໃສ່ຫ້ອງເຖິງວາວ V6, ເຊິ່ງຫຼັງຈາກນັ້ນປິດລົງ. ການໂຫຼດແນວຕັ້ງຂອງຕົວຢ່າງ P, ເຊິ່ງຖືກໂອນເກືອບ frictionlessly ກັບຕົວຢ່າງຜ່ານມືຈັບລູກສູບ, ແບ່ງອອກໂດຍພື້ນທີ່ຕັດຂອງຕົວຢ່າງ A ໃຫ້ຄວາມກົດດັນໃນແນວຕັ້ງ σ1 = P/A
ດໍາເນີນການທົດສອບການບີບອັດ triaxial
ສໍາລັບຕົວຢ່າງການທົດສອບ, ມັນຖືກປຸງແຕ່ງໃນອຸປະກອນແຍກຕ່າງຫາກ, ດັ່ງນັ້ນລູກກິ້ງທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງຂອງ 36 mm, ຄວາມສູງຂອງ 78 mm ຫຼື 90 mm ແມ່ນໄດ້ຮັບ, ເຊິ່ງຫີນການກັ່ນຕອງຖືກວາງໄວ້ຈາກດ້ານເທິງແລະດ້ານລຸ່ມແລະໃສ່ເຍື່ອຢາງ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຕົວຢ່າງຮ່ວມກັນກັບແກນກອງໄດ້ຖືກວາງໄວ້ເທິງຂາຕັ້ງຢູ່ໃນສະພາການ, ປາຍ, ເຍື່ອຢາງພາລາຖືກດຶງອອກຈາກຂາຕັ້ງແລະ piston ໂຫຼດແລະຮັບປະກັນດ້ວຍແຫວນຢາງ. ອີງຕາມການປະຕິບັດຂອງຫ້ອງທົດລອງບາງຢ່າງ, ເຊັ່ນ: Prof. Skempton ໃນລອນດອນ, ການລະບາຍນ້ໍາຂອງຕົວຢ່າງໃນຫ້ອງໃນລະຫວ່າງການທົດສອບແມ່ນເລັ່ງໂດຍການວາງສາຍຂ້າງຂອງຕົວຢ່າງດ້ວຍເຈ້ຍການກັ່ນຕອງ, ເຊິ່ງຖືກວາງໄວ້ກ່ອນທີ່ເຍື່ອຢາງຈະຖືກດຶງໃສ່. ເມື່ອຕົວຢ່າງຖືກນໍາເຂົ້າໄປໃນອຸປະກອນແລະກະບອກ Plexiglas ໄດ້ຖືກສ້ອມແຊມໃນແຜ່ນເທິງແລະຕ່ໍາ, ມັນເປັນໄປໄດ້ທີ່ຈະເຮັດການທົດສອບ, ເຊິ່ງສາມາດປະຕິບັດໄດ້ຫຼາຍວິທີ, ເຊັ່ນ:
-
ການທົດສອບທີ່ບໍ່ມີການລະບາຍ. ໃນການທົດສອບເຫຼົ່ານີ້, ການລະບາຍຕົວຢ່າງບໍ່ໄດ້ຖືກອະນຸຍາດໃນລະຫວ່າງການນຳໃຊ້ການທົດສອບດ້ານຂ້າງ ແລະແນວຕັ້ງ, ໃນຂະນະທີ່ວາວV4 ແລະ V5 ປິດ.
-
ການສອບເສັງທີ່ບໍ່ໄດ້ສຶກສາດ້ວຍການລວມ. ໃນລະຫວ່າງການ ນຳ ໃຊ້ຄວາມກົດດັນດ້ານຂ້າງ, ຕົວຢ່າງຈະຖືກລະບາຍອອກ (ວາວV4ແລະ V5 ເປີດ), ໃນຂະນະທີ່ໃນລະຫວ່າງການ ນຳ ໃຊ້ຄວາມກົດດັນຕາມແນວຕັ້ງ, ການລະບາຍນ້ ຳ ບໍ່ໄດ້ຖືກອະນຸຍາດ (V4ແລະ V5 ປິດ).
3_) Drained ຕົວຢ່າງ_. ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກລະບາຍອອກສໍາລັບໄລຍະເວລາທັງຫມົດຂອງການທົດສອບ (ວາວV4ແລະ V5 ເປີດ), ດັ່ງນັ້ນການລວມຕົວຢ່າງສົມບູນເກີດຂື້ນແລະບໍ່ມີນ້ໍາຄວາມກົດດັນຖືກສ້າງຂື້ນໃນຮູຂຸມຂົນໃນລະຫວ່າງການໃຊ້ຄວາມກົດດັນໃນແນວຕັ້ງ σ1. ການທົດສອບນີ້ໃຊ້ເວລາດົນ, ໂດຍສະເພາະກັບດິນທີ່ permeable ບໍ່ດີ, ເນື່ອງຈາກວ່າການໂຫຼດແນວຕັ້ງ σ1 ຕ້ອງໄດ້ຮັບການປະຕິບັດໃນຈໍານວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງຂັ້ນຕອນຂະຫນາດນ້ອຍແລະການລວມຕົວຕ້ອງລໍຖ້າໃນແຕ່ລະຂັ້ນຕອນ. ນອກຈາກນັ້ນ, ການທົດສອບທີ່ໄດ້ກ່າວມາສາມາດປະຕິບັດໄດ້ດ້ວຍ saturated ແລະ saturated ຕົວຢ່າງບາງສ່ວນ_._
ໃນທັດສະນະຂອງຄວາມເປັນໄປໄດ້ທີ່ໄດ້ກ່າວມາຂ້າງເທິງ, ການທົດສອບການບີບອັດ triaxial ສາມາດປະຕິບັດໄດ້ໃນແນວພັນທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະປັບຕາມປະເພດຂອງດິນພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການໂຫຼດ.
ອຸປະກອນ, ຂັ້ນຕອນ, ຫົວໜ່ວຍ, ຄຸນຄ່າ ແລະຮູບແບບທີ່ອະທິບາຍໄວ້ຖືກໂອນມາຈາກແຫຼ່ງປະຫວັດສາດ. ຂໍ້ຄວາມບໍ່ແມ່ນການສຶກສາ geotechnical, ອະນຸສັນຍາຫ້ອງທົດລອງ, ໂຄງການພື້ນຖານ, ຫຼັກຖານສະແດງຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງຄ້ອຍຫຼືແຜນການຂຸດຄົ້ນ. ການເລືອກຕົວຢ່າງແລະວິທີການທົດສອບ, ສະພາບຂອງການລະບາຍນ້ໍາແລະການລວມຕົວ, ນ້ໍາໃຕ້ດິນ, ລະບອບການໂຫຼດ, ອິດທິພົນຂອງແຜ່ນດິນໄຫວແລະຄວາມປອດໄພຂອງການຂຸດຄົ້ນຕ້ອງໄດ້ຮັບການກໍານົດສໍາລັບດິນແລະອາຄານສະເພາະ, ຕາມກົດລະບຽບໃນປະຈຸບັນ, ກັບຫ້ອງທົດລອງທີ່ເຫມາະສົມແລະຜູ້ຊ່ຽວຊານດ້ານ geotechnical ທີ່ໄດ້ຮັບອະນຸຍາດ.